濟南市泉州賓館建筑空調(diào)和太陽能熱水系統(tǒng)設計【畢業(yè)設計+開題報告+文獻綜述】

1、<p>　　本科畢業(yè)設計(論文)</p><p><b>　?。ǘ?屆）</b></p><p>　　濟南市泉州賓館建筑空調(diào)和太陽能熱水系統(tǒng)設計</p><p>　　所在學院 </p><p>　　專業(yè)班級 建筑環(huán)境與設備工程 <

2、;/p><p>　　學生姓名 學號 </p><p>　　指導教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p><b>　　摘 要</b></p><p&

3、gt;　　本設計為濟南泉州賓館空調(diào)和太陽能熱水系統(tǒng),設計合理的中央空調(diào)系統(tǒng)和太陽能系統(tǒng)，為室內(nèi)工作人員提供舒適的工作環(huán)境，并能利用太陽能這個無窮無盡的綠色資源。</p><p>　　先進行空調(diào)冷負荷的計算；負荷計算結(jié)果為480.4KW。空調(diào)區(qū)域面積為4221 m2，負荷指標為113.8 W/ m2 。根據(jù)冷負荷與送風量選擇制冷機組，機組型號為LSF290，配備兩臺。設計的空調(diào)系統(tǒng)一、二、九層采用全空氣系統(tǒng)，三至

4、八層采用新風加風機盤管系統(tǒng)。室內(nèi)送風方式采用散流器平送方式，風機盤管采用側(cè)送風。一，二，九層選用300×300散流器，三到八層選用150×150散流器。水系統(tǒng)的設計為定水量同程式系統(tǒng)，經(jīng)水力計算算得管徑及阻力；然后確定太陽能系統(tǒng)的選擇。</p><p>　　關鍵詞：太陽能，空調(diào)，冷負荷</p><p><b>　　Abstract</b></

5、p><p>　　The topic for graduation design is about central air conditioning and solar water heating system, designed for QuanZhou Hotel of JiNan, Sandong Province. The design made for supporting comfortable envir

6、onment by the endless resources</p><p>　　The calculation of air conditioning cooling load is 420.4KW; air conditioning area is about 4221 square meters, so the per area load is 113.8. the design and calculat

7、e of air handling units; the design and calculate of air handling units; water-cooled chillers are two LSF290; the first and second floors, we used the primary return air system; three to eight floor, we used The fan-co

8、il system with an independent fresh air system, the type of diffusers for first , second and third fools are 300x3</p><p>　　Key words: Solar energy, air conditioning , cooling load .</p><p><

9、b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 工程概況</b></p><p>　　1.1建筑結(jié)構(gòu)參數(shù)</p><p><b>　　1.1.1外墻</b></p><p><b>　　1.1.2屋面</b></p><p&

10、gt;<b>　　1.1.3 玻璃</b></p><p>　　1.2室內(nèi)外設計參數(shù)</p><p>　　1.2.1 室外設計參數(shù)</p><p>　　1.2.2室內(nèi)設計參數(shù)</p><p><b>　　2 空調(diào)負荷計算</b></p><p>　　2.1空調(diào)房間冷

11、負荷包括</p><p>　　2.2 空調(diào)房間的冷、濕負荷的計算步驟</p><p>　　2.3 三層301房間為例空調(diào)冷負荷計算結(jié)果</p><p>　　2.4各樓層各房間負荷小計</p><p>　　3 制冷機組的選型</p><p>　　3.1機組選型技術分析</p><p>

12、　　3.2 機組的選型</p><p>　　4 空氣處理方案的確定</p><p>　　4.1 空氣處理方案比較</p><p>　　4.2 新風量的確定方法</p><p>　　4.3 空氣處理過程</p><p>　　4.4 氣流組織計算</p><p>　　4.5 風管水力計算

13、</p><p>　　4.6空氣處理機組的確定</p><p>　　5 水系統(tǒng)方案的確定</p><p>　　5.1水系統(tǒng)方案的確定</p><p>　　5.2空調(diào)冷水系統(tǒng)水力計算</p><p>　　5.2.1空調(diào)冷水系統(tǒng)最不利環(huán)路的確定</p><p>　　5.2.2空調(diào)水系統(tǒng)最

14、不利環(huán)路水力計算結(jié)果</p><p>　　5.3膨脹水箱配置與計算</p><p>　　5.3.1膨脹水箱容積的構(gòu)造</p><p>　　5.3.2 膨脹水箱容積的確定</p><p>　　5.4水泵流量和揚程H 的確定</p><p>　　5.4.1 冷卻水泵的選型計算</p><p&

15、gt;　　5.4.2冷卻塔的選型計算</p><p>　　6 太陽能系統(tǒng)設計</p><p><b>　　6.1.設計原則</b></p><p>　　6.2設計參數(shù)及系統(tǒng)計算</p><p>　　6.2.1 設計參數(shù)</p><p>　　6.2.2 太陽集熱系統(tǒng)設計</p>

16、;<p><b>　　6.3設備選型</b></p><p>　　6.3.1貯熱水箱</p><p>　　6.4熱水循環(huán)管路水力計算</p><p>　　6.4.1熱水循環(huán)管路流量</p><p>　　6.4.2管網(wǎng)熱水流速的確定</p><p>　　6.4.3熱水管道阻力

17、的確定</p><p>　　6.5集熱系統(tǒng)循環(huán)水泵</p><p>　　6.6自動控制系統(tǒng)</p><p><b>　　6.7 輔助熱源</b></p><p><b>　　6.8阻垢除垢</b></p><p><b>　　6.9設計依據(jù)</b&

18、gt;</p><p><b>　　7 小結(jié)</b></p><p><b>　　參考文獻</b></p><p><b>　　1、工程概況</b></p><p>　　1.1建筑結(jié)構(gòu)參數(shù) </p><p>　　濟南市泉城賓館一至二層為商場，三至八層

19、為客房和小會議室，九層為大會議室、辦公室和準備室。</p><p><b>　　一層層高為6m</b></p><p>　　二層層高為4.5 m</p><p>　　三～八層層層高為3.3 m</p><p>　　九層層高為4.5 m</p><p><b>　　窗高均為1.8 m<

20、;/b></p><p>　　1.2圍護結(jié)構(gòu)類型及參數(shù)</p><p><b>　　墻體</b></p><p>　　構(gòu)造：240mm磚墻+20mm水泥砂漿抹灰+防潮層（用于炎熱潮濕地區(qū)）+80mm保溫層（水泥膨脹珍球巖）+水泥砂漿抹灰加油漆；</p><p>　　導熱熱阻：1.07℃/W； 傳熱系數(shù)：0.80W/

21、℃；</p><p>　　質(zhì)量:568kg/；熱容量：494kJ/℃；屬Ⅱ類墻；</p><p>　　淺色外墻，吸收系數(shù)修正值=0.94 W/(℃)；</p><p>　　外表面換熱系數(shù)＝18.6 W/(℃)；</p><p>　　外表面換熱系數(shù)修正值 =1。</p><p><b>　　屋頂 </b&

22、gt;</p><p>　　外表層5mm厚白色小石子+卷材防水層+找平層20mm水泥砂漿+100mm保溫層（瀝青膨脹珍珠巖）+隔汽層+水泥砂漿找平層+120mm預制鋼精混凝土空心板+內(nèi)粉刷；</p><p>　　導熱熱阻：100℃/W； 傳熱系數(shù)：0.62W/℃；</p><p>　　質(zhì)量:325kg/；熱容量：281kJ/℃；屬Ⅲ類屋頂；</p>&

23、lt;p>　　淺色屋頂，吸收系數(shù)修正值=0.62 W/(℃)；</p><p>　　外表面換熱系數(shù)修正值 =1。</p><p><b>　　玻璃</b></p><p>　　玻璃為5mm厚鋼窗，單層鋼窗；</p><p>　　窗玻璃的遮擋系數(shù)：0.94</p><p>　　商場無遮陽，其它

24、房間用淺藍布簾；</p><p>　　窗內(nèi)遮陽設施的遮陽系數(shù)：0.6</p><p>　　玻璃外表面換熱系數(shù)18.96W/℃；</p><p>　　玻璃內(nèi)表面換熱系數(shù)8.7 W/℃。</p><p>　　1.3室內(nèi)外設計參數(shù)</p><p>　　1.3．1室外設計參數(shù)</p><p>　　1.3

25、．2室內(nèi)設計參數(shù)</p><p><b>　　表1.1人員及照明</b></p><p><b>　　表1.1續(xù)表</b></p><p>　　表1.2圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)外表面總放熱系數(shù)</p><p><b>　　2、負荷計算</b></p><p><

26、b>　　2.1冷負荷組成</b></p><p>　　1) 由于室內(nèi)外溫差和太陽輻射作用，通過建筑圍護結(jié)構(gòu)傳入室內(nèi)的熱量形成的冷負荷；</p><p>　　2) 人體散熱、散濕形成的冷負荷；</p><p>　　3) 燈光照明形成的冷負荷；</p><p>　　4) 其他設備散熱形成的冷負荷。</p><

27、p>　　2.2負荷計算步驟及公式</p><p>　　冷負荷計算主要應用的公式如下：</p><p>　?。?）外墻和屋面的瞬變傳熱引起的冷負荷</p><p><b>　　(2-1)</b></p><p><b>　　(2-2)</b></p><p>　　式中

28、 CL——外墻或屋頂瞬變傳熱形成的逐時冷負荷 (W) ；</p><p>　　——外墻和屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù) ；</p><p>　　——外墻和屋面的傳熱面積 () ；</p><p>　　——外墻和屋面冷負荷計算溫度的逐時值 ()；</p><p>　　——夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度 ()；</p><p>　　——以北京地

29、區(qū)的氣象條件為依據(jù)計算出來的外墻和屋面冷負荷計算溫度的逐時值 ()；</p><p>　　——不同類型構(gòu)造外墻和屋面的地點修正值 ()；</p><p>　　——外表面放熱系數(shù)修正值；</p><p>　　——外表面吸收系數(shù)修正值。</p><p><b>　　（2）窗戶</b></p><p>

30、　　1) 外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷</p><p><b>　　(2-3)</b></p><p>　　式中 ——同式 (1-1)；</p><p>　　——外玻璃窗傳熱系數(shù) [W/()]；</p><p>　　——窗口面積 ()；</p><p>　　——外玻璃窗冷負荷計算溫度的逐時值

31、()；</p><p>　　——玻璃窗的傳熱系數(shù)的修正值；</p><p>　　——玻璃窗的地點修正值。</p><p>　　2) 透過玻璃窗的日射得熱形成冷負荷的計算方法</p><p><b>　　(2-4)</b></p><p>　　式中 ——窗口面積 ()；</p>&l

32、t;p><b>　　——有效面積系數(shù)；</b></p><p>　　——窗玻璃的遮陽系數(shù)；</p><p>　　——窗內(nèi)遮陽設施的遮陽系數(shù)；</p><p>　　——日射得熱因數(shù)最大值；</p><p>　　——窗玻璃冷負荷系數(shù)。</p><p>　　（3）室內(nèi)熱源造成的冷負荷</p&

33、gt;<p>　　1) 設備顯熱冷負荷</p><p><b>　　(2-5)</b></p><p>　　式中 ——設備和用具顯熱形成的冷負荷 (W)；</p><p>　　——設備和用具的實際顯熱散熱量 (W)；</p><p>　　——設備和用具顯熱散熱冷負荷系數(shù)。</p><p

34、>　　其中，辦公設備的散熱量按下式計算</p><p><b>　　(2-6)</b></p><p>　　式中 ——空調(diào)區(qū)面積 ()；</p><p>　　——辦公設備單位面積平均散熱指標 ()；</p><p>　　2) 照明設備冷負荷</p><p>　　白熾燈

35、 (2-7)</p><p>　　熒光燈 (2-8)</p><p>　　式中 ——照明設備散熱形成的冷負荷 (W)；</p><p>　　——照明設備所需的功率 (KW)；</p><p>　　——鎮(zhèn)流器消耗功率

36、系數(shù)；</p><p><b>　　——燈罩隔熱系數(shù)；</b></p><p>　　——照明散熱冷負荷系數(shù)。</p><p>　?。?）人體散熱冷負荷</p><p>　　1) 人體顯熱散熱引起的冷負荷</p><p><b>　　(2-9)</b></p>&

37、lt;p>　　式中 ——人體顯熱散熱形成的冷負荷 (W)；</p><p><b>　　——室內(nèi)全部人數(shù)；</b></p><p><b>　　——集群系數(shù)；</b></p><p>　　——不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量 (W)；</p><p>　　——人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)。&l

38、t;/p><p>　　2) 人體散濕形成的潛熱冷負荷</p><p><b>　　(2-10)</b></p><p>　　式中 ——人體散濕形成的潛熱冷負荷 (W)；</p><p><b>　　——集群系數(shù)；</b></p><p>　　——計算時刻空調(diào)區(qū)內(nèi)的總?cè)藬?shù)；<

39、;/p><p>　　——1名成年男子小時潛熱散熱量 (W)。</p><p><b>　?。?） 新風冷負荷</b></p><p><b>　　(2-11)</b></p><p>　　式中 ——新風冷負荷 (kW)；</p><p>　　——新風量 (kg/s)；</

40、p><p>　　——室外新風比焓值 (kJ/kg)；</p><p>　　——室內(nèi)新風比焓值 (kJ/kg)。</p><p>　?。?） 濕負荷的計算</p><p>　　濕負荷的來源有人體散濕量，滲入空氣散濕量、食物散濕量和水面蒸發(fā)散濕量，該建筑空調(diào)系統(tǒng)設計僅考慮人體散濕量，可按下式計算</p><p><b&g

41、t;　　(2-12)</b></p><p>　　式中 ——人體散濕量 (kg/h)；</p><p>　　——計算時刻空調(diào)區(qū)內(nèi)的總?cè)藬?shù)；</p><p>　　——1名成年男子每小時散濕量 (g/h)</p><p>　　客房301計算如下 </p><p>　　301客房負荷計算表</p>

42、<p>　　各樓層最大總負荷小計：</p><p><b>　　一層：94000</b></p><p><b>　　二層：114000</b></p><p>　　三-八層：36000</p><p><b>　　九層：69000</b></p>&

43、lt;p>　　表2.1各房間負荷量</p><p><b>　　三、空調(diào)機組的選擇</b></p><p>　　目前建筑采用的冷源主要有以下幾種離心式、螺桿式、溴化鋰吸收式機組。</p><p>　　離心式冷水機組的優(yōu)點：①葉輪轉(zhuǎn)速高，輸氣量大，單機容量大；②易損件少，工作可靠，結(jié)構(gòu)緊湊，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，振動小，噪聲低；③單位制冷量重量指標??；

44、④制冷劑中不混有潤滑油，蒸發(fā)器和冷凝器的傳熱性能好；⑤EER值高，理論值可達6.99；⑥調(diào)節(jié)方便，在10%-100%內(nèi)可無級調(diào)節(jié)。</p><p>　　缺點：①單級壓縮機在低負荷時會出現(xiàn)“喘振”現(xiàn)象，在滿負荷運轉(zhuǎn)平穩(wěn)；②對材料強度，加工精度和制造質(zhì)量要求嚴格；③當運行工況偏離設計工況時效率下降較快，制冷量隨蒸發(fā)溫度降低而減少幅度比活塞式快；④離心負壓系統(tǒng)，外氣易侵入，有產(chǎn)生化學變化腐蝕管路的危險</p>

45、;<p>　　溴化鋰吸收式冷水機組基于溴化鋰水溶液在常溫下強烈的吸收水蒸氣，而在高溫下又將其吸收的水分釋放出來。同時，水在真空狀態(tài)下，其沸騰溫度在7度以下，蒸發(fā)時具有較低的蒸發(fā)溫度，因而可以采用水作為制冷劑。雙效蒸汽型溴化鋰吸收式制冷機組部件組成是在單效機組上增加一個高壓發(fā)生器、高溫熱交換器和凝水換熱器，目的是維持高壓發(fā)生器中的壓力在大氣壓下運轉(zhuǎn)，以確保機組的安全，因此，所需的冷卻水量較大，機組造價高，溴化鋰溶液充注量大，

46、初投資增加。但是熱效率高，運轉(zhuǎn)費用低。</p><p>　　螺桿式冷水機組結(jié)構(gòu)緊湊，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，冷量能無級調(diào)節(jié)，節(jié)能性好，易損件少。適于制冷量在580—1163KW的高層建筑、賓館、飯店等大中型空調(diào)制冷系統(tǒng)應用。</p><p>　　應根據(jù)不同的冷負荷大小和各地區(qū)能量的供給條件、容許接受電力的能力進行選擇。對于大型場所,廣泛采用離心式、溴化鋰吸收式機組；對于中型場所,廣泛采用螺桿式、溴化鋰吸

47、收式機組；對于小型場所,可采用分體式空調(diào)器、窗式空調(diào)器或風冷冷熱水機組。</p><p>　　考慮到本工程的總負荷及建筑功能，結(jié)合機組的特點，本工程選用兩臺活塞式冷水機組。查《中央空調(diào)設備選型手冊》選用LSBLG系列水冷式半封閉式活塞式冷水機組。所選機組的技術指標如下表所示：</p><p>　　表3.1 LSF系列水冷式半封閉式活塞式冷水機組技術性能表</p><p&

48、gt;　　四、空氣處理方案的確定</p><p>　　4.1空氣處理方案比較空氣處理方案</p><p>　　(1) 集中式空調(diào)系統(tǒng)的特點：</p><p>　　1）空調(diào)與制冷設備可以集中布置在機房；</p><p><b>　　2）機房面積較大；</b></p><p>　　3）空調(diào)的送回風管系

49、統(tǒng)復雜，布置困難；</p><p>　　4）可以根據(jù)室外氣象參數(shù)的變化和室內(nèi)負荷變化，實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調(diào)節(jié)，充分利用室外新風，減少與避免冷熱抵消，減少冷凍機運行時間；</p><p>　　5)室內(nèi)溫度,濕度,潔凈度,噪聲,振動等要求嚴格；</p><p>　　6)全年多工況節(jié)能；</p><p>　　集中式空調(diào)系統(tǒng)的特征：空氣溫濕度集中

50、在空氣處理箱中進行調(diào)節(jié)后經(jīng)風道輸送到使用地點對應負荷變化集中在空氣處理箱中不斷調(diào)整,是空調(diào)最基本方式。</p><p>　?。?）風機盤管加新風空調(diào)系統(tǒng)的特點:</p><p>　　1)只需要新風空調(diào)機房,機房面積小；</p><p>　　2)與集中式空調(diào)系統(tǒng)相比，可進行局部區(qū)域的溫度控制；</p><p>　　3）可部分節(jié)省整個大樓空調(diào)系統(tǒng)

51、的電氣安裝容量；</p><p>　　4）由于風機盤管體積較小，結(jié)構(gòu)緊湊，因此布置較為靈活，對一些空間有限或較常見的框架結(jié)構(gòu)類型建筑，有較好的適用性；</p><p>　　5)由于各空調(diào)房間都設有風機盤管，因此其臺數(shù)較多，導致檢修和日常維護工作量增加； </p><p>　　6）水管進入室內(nèi)，要求施工嚴格；</p><p>　　7）全年若都按

52、最小新風量運行，室內(nèi)空氣品質(zhì)較差；</p><p>　　8)無法實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調(diào)節(jié)；</p><p>　　9)布置分散,維修管理不方便，水系統(tǒng)復雜,易漏水。</p><p>　　4.2新風量的確定方法</p><p>　　目前，人們對空氣品質(zhì)的要求越來越高，空調(diào)新風量也在不斷增大，空調(diào)系統(tǒng)的新風量是指冬夏季設計工況下應向空調(diào)房間提供的

53、室外新鮮空氣量，它的大小與室內(nèi)空氣品質(zhì)和能量消耗有關。對空調(diào)房間送入必需的新風量，一般原則為：</p><p>　　(1)稀釋人群本身和活動所產(chǎn)生的污染物：</p><p>　　一般以稀釋室內(nèi)產(chǎn)生的CO2，使室內(nèi)CO2濃度不超1000PPM(1L/m3)為基準，由此確定常態(tài)下的每人新風量約30m3/h。在實際工建筑物，新風量所形成的冷負荷比例甚高，確定新風量時尤應慎重。一般情況下根據(jù)使用性

54、質(zhì)的不同而對新風量的大小提出了不同的要求，辦公室和旅館客房新風量實際采用的數(shù)值比我國現(xiàn)行規(guī)范要大。如辦公室一般采用每人30m3/h。</p><p>　　(2)按照補充室內(nèi)燃燒所耗的空氣或補償排風：</p><p>　　當空調(diào)房間內(nèi)有排風罩或者排風柜等局部排風裝置時，為了不使房間產(chǎn)生負壓，在系統(tǒng)中必須有相應的新風量來補償排風量。</p><p>　　(3)按照保證房

55、間的正壓要求：</p><p>　　為防止外界未經(jīng)處理的空氣滲入空調(diào)房間，干擾室內(nèi)空調(diào)參數(shù)，在空調(diào)系統(tǒng)中利用一定量的新風來保證房間的正壓(室內(nèi)空氣壓力>房間周圍的空氣壓力)。這部分與新風量相當?shù)目諝饬吭谡龎鹤饔孟掠煞块g門窗縫隙等不嚴密處滲透出去。這部分滲透的空氣量的大小由房間的正壓、窗戶結(jié)構(gòu)形式的縫隙狀況(縫隙的面積和阻力系數(shù))所決定。普通系統(tǒng)空調(diào)正壓可取5~10Pa。</p><p&g

56、t;　　通常按照上述三條要求確定出新風量中的最大值作為系統(tǒng)的最小新風量。若以上三項中的最大值仍不足系統(tǒng)送風量的10%，則新風量應按總送風量的的10%計算，以確保衛(wèi)生和安全。一般舒適性空調(diào)系統(tǒng)，按人員和正壓要求確定的新風量達不到10%時，由于人員較少，室內(nèi)CO2濃度也較低（CO2含量相對較高），也沒必要加大新風量。</p><p>　　4.3 空氣處理過程</p><p>　　集中式空調(diào)系統(tǒng)

57、空氣處理計算</p><p>　　1) 集中式空調(diào)系統(tǒng)空氣處理過程焓濕圖如下：</p><p><b>　　： </b></p><p>　　圖4.1一次回風系統(tǒng)焓濕圖</p><p>　　空調(diào)系統(tǒng)送風狀態(tài)和送風量的確定，可以在i-d圖上進行。具體計算步驟如下</p><p>　　4.3.1在i-

58、d圖上找出室內(nèi)空氣狀態(tài)點N;</p><p>　　4.3.2 根據(jù)計算的室內(nèi)冷負荷Q和濕負荷W計算熱濕比ε，在通過N點畫出空氣處理過程線ε</p><p>　　4.3.3 選取合理的送風溫差，根據(jù)室溫允許波動范圍查取送風溫差，（當送風口高度不大于5m 時，送風溫差不宜大于10℃，當送風口高度大于5m時，送風溫差不宜大于15℃），并求出送風溫度t0,畫t0等溫線與過程線的交點O即為送風狀態(tài)點

59、。 </p><p>　　4.3.4按下式計算送風量：</p><p>　　G= （14）</p><p>　　式中 G—送風量，kg/s；</p><p>　　Q—總冷負荷，kW；</p><p>　　，—室內(nèi)空氣焓值，送風口空氣焓值，kJ/kg；</p><p

60、>　　4.3.5以三樓301房間為例：</p><p>　　室外設計計算參數(shù)：tw=35.7℃,新風百分比m%=10%,室內(nèi)冷負荷Q=9.091kw，（包括新風負荷）濕負荷W=0.000583kg/s。室內(nèi)空氣參數(shù)：tN=26℃,φN=55%</p><p>　　①計算室內(nèi)熱濕比ε==15592kJ/kg。</p><p>　　②確定送風狀態(tài)點：根據(jù)室內(nèi)允許波

61、動范圍，確定送風溫差Δt0=8℃,得送風溫度t0=26-8=18℃。在大氣壓力B=99980Pa的i-d圖上，通過N點作ε=15592的直線與t=18℃的等溫線相交，其交點及送風狀態(tài)O : h0=46.3kJ/kg, d0=11.1g/kg</p><p>　?、鄞_定露點：過0作d0=11.1g/kg的等濕度線與φ=90%的等相對濕度線相交得L點： tL=15.3℃,hL=45.3kJ/kg</p>

62、<p>　?、艽_定混合狀態(tài)點C:由新回風混合過程==m%=10%,可得出混合點C的位置：hc=59.5kJ/kg，dc=12.7g/kg。</p><p>　　⑤確定空氣處理過程：當W 、N、 O、 L、 C諸點位置在i-d圖上一一確定之后，依次連接各狀態(tài)點所得到的空氣變化狀態(tài)過程，即為一次回風式空調(diào)系統(tǒng)夏季設計工況下的空氣處理過程。</p><p>　?、抻嬎阆到y(tǒng)送風量：G=

63、 =0.923kg/s</p><p>　　⑦計算系統(tǒng)所需冷量：按下式計算可得:</p><p>　　Q0=G(hc-hL)= 0.923*(59.5-45.3)=3.88kW</p><p>　?、嘤嬎阆到y(tǒng)所需再熱量：Qzr=G(h0-hL)= 0.923*(46.3-45.3)=0.923kW</p><p>　　4.3.6 風機盤管加新

64、風系統(tǒng)</p><p>　　圖4.2風機盤管加新風系統(tǒng)焓濕圖</p><p><b>　　以房間301為例。</b></p><p>　　房間夏季室內(nèi)冷負荷Q=12.37kW,濕負荷W=0.00291kg/s;室內(nèi)空氣溫度tN=26℃，相對濕度φ=55%；室外空氣干球溫度tw=35.7℃,相對濕度φw=55.8.%;新風機組和送風管道的溫升Δt

65、=0℃。</p><p>　　該房間要求的新風量Gw=0.167kg/s.擬采用風機盤管加新風系統(tǒng)，確定風機盤管系統(tǒng)夏季空氣處理過程。</p><p>　　采用新風不負擔室內(nèi)負荷的方案，即送入室內(nèi)新風的焓處理到與室內(nèi)空氣焓hN相等。根據(jù)室內(nèi)空氣hN線，新風處理后的機器露點相對濕度即可定出新風處理后的機器露點L。</p><p>　　①內(nèi)熱濕比及房間送風量：</

66、p><p>　　ε==4251.26</p><p>　　采用可能達到的最低參數(shù)送風，過N點作ε線，按最大送風溫差與ε線相交，即得送風點O，則總送風量為：</p><p>　　G= =0.606kg/s </p><p>　?、陲L機盤管風量：要求的新風量Gw=0.167 kg/s,則風機盤管風量：</p><p>　　G

67、F=G-Gw=0.606-0.167=0.439 kg/s</p><p>　?、埏L機盤管機組出口空氣的焓hM：</p><p>　　hM=(Gh0-GwhL)/GF=26.7kJ/kg</p><p>　　連接L、O兩點并延長與hM相交得M點（風機盤管的出風狀態(tài)點）。</p><p>　?、茱L機盤管負擔冷量：</p><

68、p>　　QFS=GF (hn-hm)=0.439*(56.1-26.7)=12.37 kW</p><p>　?、菪嘛L機組負擔冷量：</p><p>　　Qw=Gw(hw-hL)=0.167 *(89.8-56.1)=6.28 kW</p><p>　　4.4 氣流組織計算</p><p>　　空氣調(diào)節(jié)區(qū)的氣流組織，使之合理的布置送風口

69、和回風口，使得經(jīng)過凈化、熱濕處理后的空氣，由送風口送入空調(diào)區(qū)后，在與空調(diào)區(qū)內(nèi)空氣混合、擴散或者進行置換的熱濕交換過程中，均勻地消除空調(diào)區(qū)內(nèi)的余熱和余濕，從而使空調(diào)區(qū)內(nèi)形成比較均勻而穩(wěn)定的溫濕度、氣流速度和潔凈度，以滿足生產(chǎn)工藝和人體舒適的要求。</p><p>　　根據(jù)本設計所給條件，一層至四層系統(tǒng)采用散流器平送方式。以貼附射流形式出現(xiàn)，工作區(qū)處于回流區(qū)?，F(xiàn)以301房間為例進行氣流組織計算。</p>

70、<p>　?。?）散流器射流的速度衰減方程為：</p><p><b>　　(4-8) </b></p><p>　　式中 ——以散流器中心為起點的射流水平距離(m)；</p><p>　　——在處的最大風速(m/s)；</p><p>　　——散流器出口風速(m/s)；</p><

71、;p>　　——自散流器中心算起到射流外觀原點的距離，對于多層錐面型為0.07m；</p><p>　　——散流器的有效流通面積(m2)；</p><p>　　——系數(shù)，多層錐面散流器為1.4，盤式散流器為1.1。</p><p>　　1)以一樓301為例。房間面積140.4m2，總送風量6400m3/h，氣流組織計算：</p><p>

72、　　整個房間用6個散流器。</p><p>　　選用方形散流器，假定散流器喉部風速為3m/s，則單個散流器所需的喉部面積為</p><p>　　=6400/3600/3/6=0.098 m2</p><p>　　選用喉部尺寸為300×300mm的方形散流器，則喉部實際風速為</p><p>　　散流器實際出口面積約為喉部面積的90%

73、，則散流器的有效流通面積為1</p><p><b>　　散流器出口風速為</b></p><p><b>　　計算射程</b></p><p>　　在以上12個散流器中，最遠的散流器到區(qū)域邊緣距離為5m，根據(jù)要求，散流器的射程應為散流器中心到房間或邊緣距離的75%，所需最小射程為：5m×0.75=3.75m而3

74、.86m>3.75m，因此射程滿足要求。計算室內(nèi)平均風速</p><p>　　夏季工況送冷風，則室內(nèi)平均風速為0.22m/s×1.2=0.26m/s，滿足舒適性空調(diào)夏季室內(nèi)風速不應大于0.3m/s的要求。</p><p><b>　　校核軸心溫差衰減</b></p><p>　　滿足舒適性空調(diào)溫度波動范圍的要求。</

75、p><p>　　用同樣的方法，校核各個房間的氣流組織，選取散流器。</p><p>　　五層至十層系統(tǒng)采用側(cè)送風方式。以貼附射流形式出現(xiàn)，工作區(qū)處于回流區(qū)?，F(xiàn)以514房間為例進行氣流組織計算</p><p>　　送風量，送風溫差，取溫度衰減</p><p>　　出風口離墻面0.5m，則要求貼附射流長度x=（6-0.8-0.8）=4.4m</

76、p><p>　　由書上圖8-73查得相對射程最小值</p><p><b>　　計算得 </b></p><p>　　選用百葉風口尺寸200mm200mm，其當量直徑m,</p><p>　　取百葉送風口有效斷面系數(shù)為0.8，則風口的實際出風速度</p><p>　　計算射流自由度 =18.3，&

77、lt;/p><p>　　計算允許的最大出風口風速 =（0.29—0.43）=5.31﹥2.78，</p><p><b>　　可見滿足≤的要求。</b></p><p>　　計算阿基米德數(shù)Ar Ar==0.0059</p><p>　　查書上圖8-72，得射流實際相對貼附長度為28，實際貼附長度為X=2

78、8×0.23=6.44m,大于要求貼附長度X=4.4m,滿足要求。</p><p>　　校核房間高度，取s=0.5m,房間要求最小高度為 =h+0.07x+s+0.3=3.11m,</p><p>　　房間實際高度為4.8m﹥3.1m,滿足要求。</p><p>　　4.5 風管水力計算</p><p>　　空調(diào)風管道的水力計算有三

79、種：(1) 假定流速法；(2) 壓損平均法，在已知總作用壓頭的情況下采用；(3) 靜壓復得法，應用于高速風道。本設計是民用建筑，采用的是低速風道，且不知道總作用壓頭，故采用假定流速法。</p><p>　　空調(diào)系統(tǒng)風速的推薦值，本設計采用主風道5~6.5m/s，支風道3~4.5m/s。風管水力計算的具體步驟如下：</p><p>　　先布置好管線，選取最不利環(huán)路；</p>&

80、lt;p>　　對各管段進行編號，標出長度和風量；</p><p>　　合理確定管內(nèi)流體流速；</p><p>　　根據(jù)各管段的風量和假定的流速，確定各管段的斷面尺寸；</p><p>　　計算各管段的沿程阻力和局部阻力損失；</p><p><b>　　阻力平衡計算；</b></p><p>

81、;<b>　　求出管段的總阻力；</b></p><p>　?。?）三層新風系統(tǒng)示意圖如圖4.3表示。其最不利環(huán)路為：</p><p>　　1-3-5-8-11-14-16</p><p>　?。?）最短環(huán)路為：1-2</p><p>　　圖4.3三層風系統(tǒng)示意圖</p><p>　　表4.1賓館

82、三層風管最不利環(huán)路</p><p>　　分析：由表格可以看出一層風管最不利環(huán)路與最有利環(huán)路的阻力差相差15%以內(nèi)。滿足水力平衡要求。</p><p><b>　　各樓層送風量統(tǒng)計：</b></p><p>　　表4.2各樓層送風量統(tǒng)計表</p><p>　　4.6空氣處理機組的確定</p><p>

83、;　　根據(jù)總制冷量和送風量就可以選取空氣處理機，再考慮到安裝條件經(jīng)濟因素等多方面原因，本次設計所選的全空氣處理機組選用約克YAH系列空氣處理機組，本機組具有安裝方便，使用簡單，占用建筑面積小，噪聲小，冷量大，送風距離遠，價格合理等特點。風機盤管選用FP系列，本機具有結(jié)構(gòu)緊湊，性能良好，外觀精致，氣密性好，經(jīng)久耐用，檢修方便，安裝方</p><p>　　五 、水系統(tǒng)方案的確定</p><p>

84、;　　5.1水系統(tǒng)方案的確定</p><p>　　空調(diào)水系統(tǒng)按循環(huán)方式分為：開式循環(huán)系統(tǒng)和閉式循環(huán)系統(tǒng)。各自特點如下：</p><p>　　開式循環(huán)系統(tǒng)的特點是：水泵揚程高（除克服環(huán)路阻力外，還要提供幾何提升高度和末端資用壓頭），輸送耗電量大；循環(huán)水易受污染，水中總含氧量高，管路和設備易受腐蝕；管路容易引起水錘現(xiàn)象；該系統(tǒng)與蓄冷水池連接比較簡單（當然蓄冷水池本身存在無效耗冷量）。閉式循環(huán)系

85、統(tǒng)的特點是：水泵揚程低，僅需克服環(huán)路阻力，與建筑物總高度無關，故輸送耗電量??；循環(huán)水不易受污染，管路腐蝕程度輕；不用設回水池，制冷機房占地面積減小，但需設膨脹水箱；系統(tǒng)本身幾乎不具備蓄冷能力，若與蓄冷水池連接，則系統(tǒng)比較復雜。</p><p>　　按供、回水管路的布置方式分為：同程式系統(tǒng)和異程式系統(tǒng)。各自特點如下：</p><p>　　同程式系統(tǒng)的特點是：水流通過各末端設備時的路程都相同(

86、或基本相等)，各末端環(huán)路的水流阻力較為接近，有利于水利平衡，因此系統(tǒng)的水力為穩(wěn)定性好，流量分配均勻。但這種系統(tǒng)管路布置較復雜，管路長，初投資相對較大。</p><p>　　異程式系統(tǒng)的特點是：水流經(jīng)每個末端設備的路程是不相同的。這種系統(tǒng)的優(yōu)點是管路配置簡單，管路長度短，初投資低。但各環(huán)路的阻力不平衡，導致流量分配不均的可能性。</p><p>　　經(jīng)以上各自特點的比較，因為本設計采用的是全

87、空氣系統(tǒng)，所以水管部分負責提供空氣處理機的冷量，而不需要將水管接到各房間處，所以采用同程閉式循環(huán)系統(tǒng)。</p><p>　　5.2空調(diào)冷水系統(tǒng)水力計算</p><p>　　5.2.1空調(diào)冷水系統(tǒng)最不利環(huán)路的確定</p><p>　　供回水系統(tǒng)管徑確定及水力計算步驟如下</p><p>　　1) 擬畫系統(tǒng)草圖。</p><p

88、>　　2) 各管段編號并確定各管段管長及流量，根據(jù)流量及比摩阻推薦值△Pm=200～500Pa,確定管徑。由空調(diào)冷水系統(tǒng)水力計算表，閉式空調(diào)冷水系統(tǒng)管道摩擦阻力計算表可查得△Pm及水管公稱直徑D。（據(jù)《建筑設備專業(yè)設計技術措施》）</p><p>　　4) 確定管件的局部阻力系數(shù)∑ξ，計算局部阻力。空調(diào)水系統(tǒng)在估算時，局部阻力約為直管總摩擦阻力的0.2～0.3，管路長度較大時取下限植，長度較小時取上限值。由

89、于本設計在設計計算以及后續(xù)的設備選型中都有安全系數(shù)，故計算局部阻力時按估算值計算。</p><p>　　5) 列表匯總設計管徑及壓力損失。</p><p>　　6) 平衡管路壓力，通過校核調(diào)整管徑使各并連環(huán)路的壓力損失差值在15%以內(nèi)。</p><p>　　圖5.1 空調(diào)水系統(tǒng)最不利環(huán)路圖</p><p>　　表5.1 空調(diào)水系統(tǒng)最不利環(huán)路&

90、lt;/p><p>　　5.3膨脹水箱配置與計算</p><p>　　5.3.1膨脹水箱容積的構(gòu)造</p><p>　　目前，由于中央空調(diào)水系統(tǒng)中極少采用回水池的開式循環(huán)系統(tǒng)，因而膨脹水箱已成為中央空調(diào)水系統(tǒng)中的主要部件之一，其作用是收容和補償系統(tǒng)中的水量。膨脹水箱一般設置在系統(tǒng)的最高點處，通常接在循環(huán)水泵的吸水口附近的回水干管上。</p><p&g

91、t;　　圖5.2 膨脹水箱結(jié)構(gòu)示意圖</p><p>　　5.3.1膨脹水箱容積的確定</p><p>　　本中央空調(diào)水系統(tǒng)采用閉式循環(huán)系統(tǒng)。膨脹水箱容積：</p><p><b>　?。?4）</b></p><p>　　其中 --膨脹水箱的有效容積，m³；</p><p>　　--

92、水的體積膨脹系數(shù)，=0.0006；</p><p>　　--最大的水溫變化值，最大水溫32℃，最小水溫7℃；</p><p>　　Vs—系統(tǒng)內(nèi)的水容量 </p><p>　　Vs=v×S,其中S為建筑面積，S=7000㎡；</p><p>　　v為單位水容量，全空氣方式v:0.4-0.55，與機組結(jié)合使用方式v:0.7-1.3。&

93、lt;/p><p>　　取v=1L/㎡，則Vs=1L/㎡×S=7000L=7m³, △t=32-7℃=25℃,VP=0.0006×7×25=0.105m³，所以選擇如下形式的膨脹水箱：</p><p><b>　　膨脹水箱性能參數(shù)</b></p><p>　　表5.2膨脹水箱性能參數(shù)</p&g

94、t;<p>　　5.4水泵容量和揚程計算</p><p>　　5.4.1水泵流量和揚程的確定</p><p>　　選擇水泵所依據(jù)的流量Q和壓頭（揚程）H按如下確定：</p><p>　　Q=β1Qmax （m³/s）</p><p>　　式中 Qmax—按管網(wǎng)額定負荷的最大流量，m³/s；</p&

95、gt;<p>　　β1—流量儲備系數(shù)，對單臺水泵工作時，β1=1.1；兩臺水泵并聯(lián)工作時，β1=1.2。</p><p>　　H=β2Hmax (kPa)</p><p>　　式中 Hmax—管網(wǎng)最大計算總阻力，kPa；</p><p>　　β2—揚程（壓頭）儲備系數(shù)，β2=1.1-1.2。</p><p>　　制冷機房

96、的布置平面簡圖如下：</p><p>　　取最不利環(huán)路如下所示，由L1、L2、L3、L4組成。</p><p>　　圖5.3 冷凍水系統(tǒng)最不利環(huán)路圖</p><p>　　從機房平面圖上可以看出，冷凍水供回水管路都由兩段不同管徑的管路組成。</p><p>　　L1=17000mm,L2=9000mm,L3=15000,L4=17000mm

97、.</p><p>　　L1管段直徑D1=100mm, 管段流量V=76m^3/h,v1==2.38m/s</p><p>　　取L2管段流速v2=2.38m/s,管段流量V=152³/h,則D2==0.15m,取D2公稱直徑為DN200.算得實際流速v2=1.36m/s.</p><p>　　L3管段直徑D3=100mm, 管段流量V=76 m³

98、;/h,v3==2.38m/s.</p><p>　　取L4管段流速v4=2.38m/s, 管段流量V=152 m³/h,則D4==0.15m,取D4公稱直徑為DN200.算得實際流速v2=1.36m/s.</p><p>　　根據(jù)各段管徑、流速查水管路計算圖，計算各管段局部阻力如下：</p><p>　　表5.3 冷凍水管段局部阻力計算表</p

99、><p>　　各管段的沿程阻力和總阻力計算如下：</p><p>　　表5.4 冷凍水管段阻力匯總表</p><p>　　冷凍水壓降為44 KPa，冷凍機房外冷凍水管網(wǎng)總阻力為0.2MPa，則最不利環(huán)路的</p><p>　　總阻力△P=28.025+131.319+29.075+23.447+44+200=455kpa</p>

100、<p>　　根據(jù)H=β2Hmax ，取β2 =1.1，則H=500KPa，即揚程H=50m.</p><p>　　根據(jù)Q=β1Qmax ，Qmax =76 m³/h，兩臺水泵并聯(lián)工作時，β1=1.2，則Q=91 m³/h.</p><p>　　5.4.1.2水泵型號的確定</p><p>　　根據(jù)流量和揚程查暖通空調(diào)常用數(shù)據(jù)手冊，查

101、得水泵型號如下：</p><p>　　表5.5 冷凍水泵性能參數(shù)</p><p>　　5.4.2冷卻水系統(tǒng)的選型和計算</p><p>　　5.4.2.1冷卻水泵的選型計算</p><p>　　取最不利環(huán)路如下所示，由L1、L2、L3、L4組成。</p><p>　　圖5.4 冷卻水系統(tǒng)最不利環(huán)路圖</

102、p><p>　　從機房平面圖上可以看出，冷卻水供回水管路都由兩段不同管徑的管路組成。</p><p>　　L1=14000mm,L2=35200mm,L3=15000,L4=29000mm.</p><p>　　L1管段直徑D1=125mm,管段流量V=96m³/h ，v1==1.97m/s.</p><p>　　取L2管段流速v2=1

103、.97m/s, 管段流量V=192³m³/h，則D2==0.186m,</p><p>　　取D2公稱直徑為DN200.計算得實際流速v2=1.72m/s.</p><p>　　L3管段直徑D3=125mm, 管段流量V=96 m³/h ，v3==1.97m/s.</p><p>　　取L4管段流速v4=1.97m/s, 管段流量V=1

104、92m³/h ，則D4==0.186m,</p><p>　　取D4公稱直徑為DN200.計算得實際流速v2=1.72m/s.</p><p>　　根據(jù)各段管徑、流速查水管路計算圖，計算各管段局部阻力如下：</p><p>　　表5.6 冷卻水管段局部阻力計算表</p><p>　　各管段的沿程阻力和總阻力計算如下：</p

105、><p>　　表5.7 冷卻水管段阻力匯總表</p><p>　　冷卻水壓降為30kPa，冷卻塔高度分別為42m，則最不利環(huán)路的總阻力</p><p>　　△P=13.94+66.4+12.16+12.71+30+410=545kpa</p><p>　　根據(jù)H=β2Hmax ，取β2 =1.1，則H=599KPa，即揚程H=60m.&l

106、t;/p><p>　　根據(jù)Q=β1Qmax ，Qmax =96 m³/h，兩臺水泵并聯(lián)工作時，β1=1.2，</p><p>　　則Q=115m³/h.</p><p>　　根據(jù)流量和揚程查暖通空調(diào)常用數(shù)據(jù)手冊，得水泵型號如下：</p><p>　　表5.8 冷卻水泵性能參數(shù)</p><p>　　

107、5.4.3冷卻塔的選型計算</p><p>　　通過《暖通空調(diào)常用數(shù)據(jù)手冊》，根據(jù)冷卻水量對冷卻水塔進行選型，冷卻水流量為96m3/h</p><p>　　選擇冷卻塔2臺，規(guī)格如下：</p><p>　　表5.9 冷卻塔性能參數(shù)</p><p>　　六、太陽能系統(tǒng)設計 </p><p><b>　　6.1.設

108、計原則</b></p><p>　　1、節(jié)約日耗費用，充分利用太陽能資源。</p><p>　　2、節(jié)省投資，具有良好的設備投資性能價格比。</p><p>　　3、方便用戶，所有操作全自動控制執(zhí)行。</p><p>　　4、系統(tǒng)運行安全可靠，故障率低。</p><p>　　5、系統(tǒng)符合國家產(chǎn)業(yè)政策和技術標

109、準，一次通過貴方的檢測驗收。</p><p>　　6、充分考慮系統(tǒng)冬季防凍、夏季高溫、防雷、防風、防垢等安全問題。</p><p>　　6.2設計參數(shù)及系統(tǒng)計算</p><p>　　6.2.1 設計參數(shù)</p><p><b>　?。?）氣象參數(shù)</b></p><p>　　該設計系統(tǒng)為濟南泉州賓

110、館的太陽能系統(tǒng)設計，濟南地區(qū)緯度為: 116°98′，經(jīng)度: 37°，根據(jù)《中國氣象輻射資料年冊》確定該地區(qū)的年總太陽輻照量（水平面）為4267.74MJ/㎡，則年平均日太陽輻照量（水平面）為11.69MJ/㎡。</p><p><b>　?。?）熱水設計參數(shù)</b></p><p>　　根據(jù)《建筑給水排水設計規(guī)范》酒店日最高用水定額為200 L/

111、(人·d)，考慮酒店的住房率及初投資，酒店日平均用水定額取日最高用水定額的50%，即100L/（人·d）。</p><p>　　根據(jù)酒店要求及熱水用途，選擇設計熱水溫度為55℃，設計冷水溫度為10℃。</p><p>　　6.2.2 太陽集熱系統(tǒng)設計</p><p>　?。?）集熱器面積確定</p><p><b&g

112、t;　　其中：</b></p><p>　　——系統(tǒng)集熱器總面積，m2；</p><p>　　——日均用水量，考慮太陽能熱水系統(tǒng)提供酒店客房浴室用熱水，總?cè)藬?shù)為130人，人均用水量為100L/人，則總?cè)站盟繛?3000L/d。</p><p>　　C ——水的定壓比熱容，4.187kJ/（kg·℃）；</p><p&

113、gt;　　——水的密度，1kg/L</p><p>　　——貯熱水箱內(nèi)水的終止溫度，取55℃；</p><p>　　——水的初始溫度，取10℃；</p><p>　　JT ——當?shù)丶療崞鞑晒饷嫔系哪昶骄仗栞椪樟浚?1690kJ/m2,</p><p>　　f ——太陽能保證率，取45%；</p><p>　　

114、——集熱器年平均集熱效率，取50%；</p><p>　　——管路及貯熱水箱熱損失率，取0.20。</p><p>　　將公式中各數(shù)據(jù)代入計算得系統(tǒng)集熱器總面積=236 m2。</p><p>　?。?）太陽集熱器的定位</p><p>　　太陽集熱器與建筑同方位，朝向正南，傾角同當?shù)鼐暥龋幢本?0°15′。</p>

115、<p>　?。?）太陽集熱器模塊總數(shù)</p><p>　　選用30支規(guī)格為φ58×1800mm的橫插式真空管集熱模塊作為一個單元集熱器</p><p>　　單元集熱器尺寸: 長 1900mm×寬 2353mm</p><p>　　單元集熱器集熱面積:4.5m2</p><p>　　根據(jù)上述計算結(jié)果，需要集熱器

116、的數(shù)量為 53組；</p><p>　　樓面實際布局太陽能集熱器總共 55組，集熱面積約為248m2，集熱器占地面積真空管1650支。每天太陽能系統(tǒng)實際產(chǎn)熱水量約為13677L。</p><p>　　（4）太陽集熱器間距</p><p>　　S=H× cot h ×cos r0</p><p>　　S——日照間距，m;&l

117、t;/p><p>　　H——前排遮擋物高度，女兒墻高度取1.2m;</p><p>　　h——計算時刻的太陽高度角，取37.650；</p><p>　　r0——計算時刻太陽光線在水平面上的投影線與集熱器表面發(fā)線在水平面上的投影線之間的夾角。</p><p><b>　　r0=α-r</b></p><p

118、>　　α——太陽方位角，取24.160；</p><p>　　r——集熱器的方位角，集熱器朝南布置故為00；</p><p>　　則r0為24.160；</p><p>　　代入計算得太陽集熱器的日照間距為1.42m，即太陽能集熱器距南墻的距離為1.42m。同理可得集熱器與集熱器的間距為1.37m。</p><p><b>　

119、　6.3設備選型</b></p><p><b>　　6.3.1貯熱水箱</b></p><p>　　根據(jù)房間所需的日均用水量13000L/d，而計算出的太陽能系統(tǒng)產(chǎn)熱水量約為13677L。所以選用3.5×3.5×2的貯熱水箱，其容積為14噸。</p><p>　　6.4熱水循環(huán)管路水力計算</p>

120、<p>　　取最不利環(huán)路G1-G2-G3-G4-G5-G6-G7-G8-G9-G10-G11-G12-G13-H1-H2-H3-H4-H5-H6-H7</p><p>　　圖6.1 熱水循環(huán)最不利管線圖</p><p>　　6.4.1熱水循環(huán)管路流量</p><p>　　按每平方米集熱器的流量0.02kg/(㎡·s)計算，集熱系統(tǒng)的流量為4.9

121、6×10-3m3/s</p><p>　　6.4.2管網(wǎng)熱水流速的確定</p><p>　　表6.1 熱水管道內(nèi)的流速</p><p>　　根據(jù)公式計算管道直徑</p><p>　　式中q——集熱系統(tǒng)循環(huán)管道內(nèi)流量，m3/s；</p><p>　　d——集熱循環(huán)管道直徑，mm;</p><

122、p>　　v——集熱循環(huán)管網(wǎng)中熱水流速，m/s。</p><p>　　(1)集熱循環(huán)管路中各熱水供水管道的直徑見表</p><p>　　表6.2 集熱循環(huán)管路中熱水供水管道的直徑</p><p>　　（2）熱水供應系統(tǒng)回水管管徑</p><p>　　表6.3 集熱循環(huán)管路中熱水回水管道的直徑</p><p><

123、;b>　　表6.3續(xù)表</b></p><p>　　6.4.3熱水管道阻力的確定</p><p>　　6.4.3.1熱水管道沿程損失</p><p>　　(1)管段沿程水頭損失</p><p><b>　　Hy=iL</b></p><p>　　式中  Hy--管段的沿

124、程水頭損失，kPa;</p><p>　　i--單位長度的沿程水頭損失，kPa/m;</p><p>　　L--管段長度，m,</p><p>　　太陽能熱水工程給水管道單位長度的沿程水頭損失可按下式計算</p><p>　　i=105 Ch-1.85 di-4.87 qg1.85</p><p>　　式中 i--單位

125、長度的沿程水頭損失，kPa/m:</p><p>　　Ch--海澄-威廉系數(shù); 熱水管采用不銹鋼管，其Ch=130</p><p>　　di--管道計算內(nèi)徑，m:</p><p>　　qg--給水設計流量，m3 /S。</p><p>　　表6.4 熱水管道阻力表</p><p><b>　　表6.4續(xù)表&l