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文檔簡介
1、<p> 本科畢業(yè)論文(設計) </p><p> 題 目: 多路輸出開關電源的設計 </p><p> Multi-output Switching Power Supply</p><p><b> 摘 要</b></p><p> 本文比較全面地闡明了開關電源的基本原
2、理。首先介紹了開關電源的發(fā)展趨勢,然后介紹了電路拓撲結構,并分析它們的優(yōu)缺點。再后介紹了開關電源的控制原理,并簡單介紹了隔離技術。當然也介紹了有關軟開關的技術。在此基礎上,設計了一個計算機用多路數(shù)出開關電源。這個開關電源為220V交流輸入,±5V,±12V輸出,頻率為50kHz。首先對主電路進行了設計,即設計了一個半橋型電路。其次,對開關電源的控制電路、驅動電路、保護電路進行設計,控制電路以SG3525為核心。<
3、;/p><p> 關鍵詞 開關電源 多路輸出 SG3525 電壓型控制</p><p><b> Abstract</b></p><p> The fundamental of the switching power supply is illustrated in this paper. Firstly, the development
4、tendency is introduced. And then the main circuit of the power supply is introduced, and the comparison between them is given. Last, introduce the control theory and also introduce the isolation technology. Of course the
5、 soft switching technique is also introduced. And then the Multi-output Switching Power Supply was designed. The switching power supply is AC220V input and ±5V, ±12V output, the f</p><p> Keywords
6、 switching power Multi-output SG3525 voltage control</p><p><b> 目 錄</b></p><p><b> 第1章 引言1</b></p><p> 1.1 電源技術的發(fā)展及方向1</p><p> 1.1.
7、1 線性電源1</p><p> 1.1.2 開關電源2</p><p> 1.2 開關電源技術的分類3</p><p> 1.3 開關電源的應用及發(fā)展趨勢3</p><p> 1.4 本文的工作4</p><p> 第2章 開關電源電路原理與方案論證5</p><
8、p> 2.1 DC/DC變換器拓撲5</p><p> 2.1.1 基本DC/DC變換器拓撲5</p><p> 2.1.2 正激變換器(Forward Converter)6</p><p> 2.1.3 反激變換器(Flyback Converter)6</p><p> 2.1.4 推挽變換器(Push
9、-Pull Converter)7</p><p> 2.1.5 半橋變換器(Half-bridge Converter)7</p><p> 2.1.6 全橋變換器(Full-Bridge Converter)8</p><p> 2.2 軟開關的選用9</p><p> 2.2.1 軟開關技術的發(fā)展9</p
10、><p> 2.3 控制電路10</p><p> 2.3.1 開關電源控制方式10</p><p> 2.3.2 脈寬調制式開關電源的基本原理11</p><p> 2.3.3 脈寬調制式開關電源控制方法的選擇11</p><p> 2.4 開關電源電路的隔離技術13</p>
11、<p> 第3章 電路設計14</p><p> 3.1 具體指標及電路結構形式的選擇14</p><p> 3.2 主電路的設計14</p><p> 3.2.1 主變壓器的設計14</p><p> 3.2.2 輸出濾波電路的設計15</p><p> 3.2.3 開關器
12、件及二極管的設計16</p><p> 3.3 控制電路的設計18</p><p> 3.3.1 總體控制方案18</p><p> 3.3.2 PWM控制器的設計18</p><p> 3.3.3 驅動電路的設計22</p><p> 3.3.4 保護電路的設計23</p>
13、;<p> 3.3.5 小結24</p><p><b> 結束語26</b></p><p><b> 謝 辭27</b></p><p><b> 參考文獻28</b></p><p><b> 第1章 引言</b>
14、;</p><p> 隨著電力電子技術的發(fā)展,電力電子設備與人們的工作、生活的關系日益密切,而任何電子設備都離不開可靠的電源。進入80年代計算機電源全面實現(xiàn)了開關電源化,率先完成計算機的電源換代。進入90年代開關電源相繼進入各種電子、電器設備領域,程控交換機、通訊、電子檢測設備電源、控制設備電源等都己廣泛地使用了開關電源,更促進了開關電源技術的迅速發(fā)展。開關電源是利用現(xiàn)代電力電子技術,控制開關晶體管開通和關斷的
15、時間比率,維持穩(wěn)定輸出電壓的一種電源。開關電源一般由脈沖寬度調制(PWM)或者脈沖頻率調制方式(PFM)控制IC和外部電路構成。</p><p> 1.1 電源技術的發(fā)展及方向</p><p> 1.1.1 線性電源</p><p> 在開關電源出現(xiàn)之前,線性穩(wěn)壓電源已經應用了很長一段時間。而后開關電源是作為線性穩(wěn)壓電源的一種替代物出現(xiàn)的,開關電源這一稱謂
16、也是相對于線性穩(wěn)壓電源而產生的。圖1.1是線性穩(wěn)壓電源的結構簡圖。</p><p> 圖1.1 線性穩(wěn)壓電源</p><p> 圖1.1所示的線性穩(wěn)壓電源雖然可以滿足所需直流電壓的高低和供電質量(精度、波紋等)的要求但有兩個嚴重的缺點:一是調整管V工作在線性放大狀態(tài),損耗很大,因而使整個電源效率很低;二是需要一個工頻變壓器T,使得電源體積大、重量重。</p><p
17、> 線性電源雖然還有輸出精度低、效率低、散熱問題大以及很難在一個通用的輸入電壓范圍內工作等問題。但最主要的缺陷還是在體積和重量上。雖然通過調整器可以使輸出精度增加,但這更增加功率消耗,并使效率更低。線性電源要達到50%的效率就很不容易了,而這些消耗掉的無用功還帶來散熱問題。如果使線性電源在一個通用輸入電壓范圍內工作,會導致線性電源的效率更低。而單一輸入電壓值的線性電源會給生產廠家?guī)聿簧俾闊?,因為他們不得不準備很多?guī)格的電源。&
18、lt;/p><p> 1.1.2 開關電源</p><p> 由于體積和重量上的問題,在便攜式電器日益增多的今天,線性電源的應用越來越受到限制。一般來說,凡用半導體功率器件作為開關,將一種電源形式轉換成另一種電源形式的主電路都叫做開關變換電路。轉換時采用自動控制的閉環(huán)電路來穩(wěn)定輸出并有各種保護環(huán)節(jié)的稱為開關電源(Switch Power Supply)。開關電源自從上世紀60年代問世以來
19、,就在各個領域得到廣泛的應用。蘋果公司是最早在它的電腦中應用開關電源的公司之一,開關電源的應用也是蘋果電腦價格低廉的一個重要原因。而現(xiàn)在,幾乎所有的計算機都采用各種開關電源技術來滿足不同的需要。開關電源中主要的組成部分有:PWM控制器、功率開關管、變壓器和反饋電路。圖1.2顯示的就是一個開關電源電路。</p><p> 工頻交流 直流 高頻交流 脈動直流
20、穩(wěn)定直流</p><p> 圖1.2 開關電源電路</p><p> 圖1.2中的整流電路是把交流電源直接經過二極管整流電路和電容C濾波后得到直流電壓ui,再由逆變器逆變成高頻交流方波脈沖電壓。逆變器輸出經高頻變壓器T隔離并變換成適當?shù)慕涣麟妷海俳涍^整流和濾波變成所需要的直流輸出電壓uo。</p><p> 當交流輸入電壓、負載等變化時,直流輸出電壓uo也
21、會變化。這時可以調節(jié)逆變器輸出的方波脈沖電壓的寬度,使直流輸出電壓uo保持穩(wěn)定。</p><p> 上述電路看起來比線性穩(wěn)壓電源復雜,但比起線性穩(wěn)壓電源卻有幾個突出優(yōu)點。首先,該電路中起調節(jié)輸出電壓作用的逆變電路中的電力電子器件都工作在開關狀態(tài),損耗很小,使得電源效率可以達到90%以上,甚至95%以上,其次,電路中起隔離和電壓變換作用的變壓器T是高頻變壓器,其工作頻率多為20kHz以上。因為高頻變壓器的體積可以
22、做得很小,從而使整個電源的體積大為縮小,重量也大大減輕。當然,由于工作頻率高,濾波器體積也大為減小。</p><p> 雖說開關電源開始對線性電源構成了威脅,但是早期的開關電源除了PWM控制器和功率開關管外,還包括大概40到80個分立元件構成一些輔助電路。這不但增加了成本和體積,而且還使可靠性受到了影響,所以從提高開關電源的競爭力來說,提高控制電路、保護電路的可集成性,使電源系統(tǒng)的設計簡單化成為一個關鍵的問題。
23、多年來,由于技術上的障礙(高壓、大功率),開關電源集成電路在集成化上一直得不到很大的進步,但是最近幾年,大規(guī)模和超大規(guī)模集成電路技術的迅猛發(fā)展,能將集成電路技術的精細加工技術和高壓大電流技術有機結合,出現(xiàn)了一批全新的全控型功率器件,首先是功率MOSFET的問世,導致了中小型功率電源向高頻化發(fā)展,而后絕緣柵雙極晶體管(IGBT)的出現(xiàn),又為大中型功率電源向高頻發(fā)展帶來機遇。因此目前可以通過集成復雜的功能電路來進一步提高開關電源的性能和安全
24、性,這包括熱關斷電路、限流電路、過/欠壓保護電路等等。通過上面的分析我們可以看到,與線性電源相比,開關電源輸出精度高、轉換效率高,性能可靠。除此之外,開關電源最大的優(yōu)勢還在于能夠大幅度縮小變壓器的體積和重量,這是因為開關電源的變壓器工作于50kHz到1 MHz的高頻</p><p> 1.2 開關電源技術的分類</p><p> 開關電源可以根據(jù)不同類型分類:根據(jù)實現(xiàn)功能可分為AC/
25、DC和DC/DC兩個大類DC/DC變換器現(xiàn)己實現(xiàn)模塊化,且設計技術及生產工藝在國內外均已成熟和標準化,并己得到用戶的認可。但AC/DC的模塊化,因其自身的特性使得在模塊化的進程中,遇到較為復雜的技術和工藝制造問題;根據(jù)控制模式可分為電流模式和電壓模式兩個大類,電流模式是以電流作為電路中的信號變量,并通過處理電流變量來決定電路功能。而電壓模式是以電壓作為電路中的信號變量,并通過處理電壓變量來決定電路功能。電路中的電壓信號和電流信號總是彼此
26、關聯(lián),相互作用的,任何處理電流信號的電路必然會產生內部電壓信號擺幅。但是,作為電流模式電路,電路的功能取決于電流信號的處理結果。</p><p> 1.3 開關電源的應用及發(fā)展趨勢</p><p> 開關電源以小型、輕量和高效率的特點被廣泛應用于以電子計算機為主導的各種終端設備、通信設備等幾乎所有的電子設備,是當今電子信息產業(yè)飛速發(fā)展不可缺少的一種電源方式。而當我們把開關電源的研究擴
27、大到可調高電壓、大電流時,以及將研究新技術應用于DC/DC變換器,即開拓了大功率應用領域,又使開關電源的應用范圍擴大到了從發(fā)電廠設備至家用電器的所有應用電力、電子技術的電氣工程領域,作為節(jié)能、節(jié)材、自動化、智能化、機電一體化的基礎的開關電源,它的產品展現(xiàn)了廣闊的市場前景。例如,發(fā)電廠的貯能發(fā)電設備、直流輸電系統(tǒng)、動態(tài)無功補償、機車牽引、交直流電機傳動、不停電電源、汽車電子化、開關電源、中高頻感應加熱設備以及電視、通訊、辦公自動化設備等。
28、電源是各種電子設備必不可缺的組成部分,性能優(yōu)劣直接關系到電子設備的技術指標及能否安全可靠地工作。目前常用的直流穩(wěn)壓電源分線性電源和開關電源兩大類。線性穩(wěn)壓電源亦稱串聯(lián)調整式穩(wěn)壓電源,其穩(wěn)壓性能好,輸出電壓波紋很小,但它必須使用笨重的工頻變壓器與電網進行隔離,并且調整管的功率損耗較大,致使電源的體積和重量大,效率低。開關電源SPS被譽為高效節(jié)能電源,它代表著穩(wěn)壓電源的發(fā)展方</p><p> 1.4 本文的工作
29、</p><p> 本文的主要工作是對開關電源有關知識進行比較全面的介紹,并設計一種低成本的計算機開關電源。本文比較全面地闡明了開關電源的基本原理。首先介紹了開關電源的發(fā)展趨勢,然后介紹了電路拓撲結構,并分析它們的優(yōu)缺點。再后介紹了開關電源的控制原理,并簡單介紹了隔離技術。當然也介紹了有關軟開關的技術。在此基礎上,設計了一個計算機用開關電源。這個開關電源為220V交流輸入,±5V,±12V輸
30、出,頻率為50kHz。首先對主電路進行了設計,即設計了一個半橋型電路。其次,對開關電源的控制電路、驅動電路、保護電路進行設計,控制電路以SG3525為核心。 </p><p> 第2章 開關電源電路原理與方案論證</p><p> 2.1 DC/DC變換器拓撲</p><p> 將一種直流電壓變換成另一種或多種(固定或可調的)直流電壓稱為DC/DC變換
31、(亦稱直流變換器),這種技術被廣泛地應用。</p><p> DC/DC變換器按輸入與輸出是否有電氣隔離可分為兩類:無電氣隔離的稱為不隔離的直流變換器,有電氣隔離的稱為有隔離的直流變換器。基本的不隔離的直流變換器有降壓(Buck)變換器、升壓(Boost)變換器、升降壓(Buck-Boost)變換器、Cuk變換器、Sepic變換器和Zeta變換器等六種,有隔離的直流變換器有正激(forward)、反激(flyb
32、ack)、推挽(push-pull converter)、半橋(half-bridge converter)、全橋(full-bridge converter)等。</p><p> 2.1.1 基本DC/DC變換器拓撲</p><p> 基本DC/DC變換器拓撲主要有Buck變換器、Boost變換器、Buck-Boost變換器、Cuk變換器、Sepic變換器和Zeta變換器等六種,
33、其中最常見的是Buck變換器和Boost變換器。上述六種DC/DC變換器拓撲如圖1-1所示。</p><p> ?。╝)Buck變換器 (b)Boost變換器</p><p> ?。╟)Buck-Boost變換器 (d)Cuk變換器</p><p> ?。╠)Sepic變換器
34、 (e)Zeta變換器</p><p> 圖2.1 基本DC/DC變換器拓撲圖</p><p> Buck變換器如圖2.1 (a)所示,此種變換器只能降壓,不能升壓,輸出與輸入同極性,輸出電流脈動小,結構簡單,但輸入電流脈動大,適用于各種降壓型開關穩(wěn)壓器。</p><p> Boost變換器如圖2.1 (b)所示,此種變換器只能升壓,而不能降壓,
35、輸出與輸入同極性,輸入電流脈動小,但輸出電流脈動大,不能空載工作,結構簡單,適用于升壓型開關穩(wěn)壓器和需要對輸入電流波形進行控制的場合(如功率因數(shù)校正電路)。</p><p> Buck-Boost變換器如圖2.1(c)所示,此種變換器既能升壓又能降壓,輸出與輸入極性相反,輸入輸出電流脈動大,不能空載工作,結構簡單,適用于反相型開關穩(wěn)壓器。</p><p> Cuk變換器如圖2.1 (d
36、)所示,此種變換器既能升壓又能降壓,輸出與輸入極性相反,輸入輸出電流脈動小,不能空載工作,結構復雜,適用于對輸入輸出紋波要求高的反相型開關穩(wěn)壓器。</p><p> Sepic變換器如圖2.1 (e)所示,此種變換器既能升壓又能降壓,輸出與輸入極性相同,輸入電流脈動小,輸出電流脈動大,不能空載工作,結構復雜,適用于升降壓型功率因數(shù)校正電路。</p><p> Zeta變換器如圖2.1
37、(f)所示,此種變換器既能升壓又能降壓,輸出與輸入極性相同,輸入電流脈動大,輸出電流脈動小,不能空載工作,結構復雜,適用于對輸出紋波要求高的升降壓型開關穩(wěn)壓器。</p><p> 2.1.2 正激變換器(Forward Converter)</p><p> 正激變換器拓撲如圖1-2所示,實際上該變換器是由Buck變換器變化而來的,是在Buck變換器中插入隔離變壓器而成。</p
38、><p> 正激變換器具有電路簡單、輸入輸出隔離、容易實現(xiàn)多輸出等優(yōu)點,廣泛應用于數(shù)百瓦一數(shù)千瓦的開關電源中,但是有一個固有的缺陷,就是變壓器必須復位,否則變壓器的勵磁電流就會不斷的增加,最后導致磁芯飽和,損壞電路中的開關器件。磁復位的基本要求是隔離變壓器的原邊勵磁和去磁過程中所加的伏秒面積相等,極性相反。正激變換器有多種磁復位方式。</p><p> 圖 2.2 正激變換器</p
39、><p> 2.1.3 反激變換器(Flyback Converter)</p><p> 反激變換器拓撲如圖1-3所示,該電路可以看成是將Boost變換器中的電感換成變壓器繞組W1和W2相互藕合的電感而得到的。故反激變換器中的變壓器工作總是經歷著儲能放電的過程,其變壓器起著輸入輸出隔離和儲存能量的作用,這一點與正激變換器不同,正激變換器的隔離變壓器不起電感的作用,只是起到隔離升降壓的作
40、用。</p><p> 圖2.3 反激變換器</p><p> 反激型變換器通常工作在電流斷續(xù)模式,這樣變壓器磁芯的利用率較高、較合理,若工作在電流連續(xù)模式時,其變壓器磁芯的利用率會顯著下降。反激變換器的結構最為簡單,元器件少,成本較低,廣泛應用于數(shù)瓦-數(shù)十瓦的小功率開關電源中,諸如各種家電、計算機設備、工業(yè)設備等設備中的開關電源。該電路變壓器的工作點僅處于磁化曲線平面的第一象限,利
41、用率低,且開關器件承受的電流峰值很大,不適合應用于較大功率的開關電源。</p><p> 2.1.4 推挽變換器(Push-Pull Converter)</p><p> 推挽變換器拓撲如圖2.4所示,該電路中,兩只開關管輪流導通,輸出脈動頻率提高一倍,脈動電壓小,濾波容易,輸出電壓易高。變壓器能夠雙向勵磁,磁芯利用率高,開關管的電壓應力高,達到輸入電壓的兩倍,所以推挽變換器適合用
42、在低輸入電壓的中、大功率的開關電源中。該電路的二次側可以接成全波整流、全橋整流或倍流整流形式。另外,由于開關的導通壓降和開關時間不可能一致,容易引起變壓器偏磁,甚至飽和,須采取特別的方法來解決。過去常用的方法是選用特性較一致的開關管,并適當增加變壓器磁路中的氣隙,使之在電路不平衡狀態(tài)下,磁通不至于飽和。現(xiàn)在主要采用電流控制,使電流峰值自動平衡。</p><p> 圖2.4 推挽變換器</p>&
43、lt;p> 2.1.5 半橋變換器(Half-bridge Converter)</p><p> 半橋變換器拓撲如圖2.5所示,電路中只有一個橋臂采用了兩個開關管串聯(lián),另外一個橋臂是兩個電容串聯(lián),這兩個電容用來分壓,流通高頻開關工作的交流電流成份,也起到輸入電壓的濾波作用。與推挽變換器一樣,電路的二次側可以接成全波整流、全橋整流或倍流整流形式。半橋變換器電路的開關電壓應力為輸入電源電壓,變換器開通時
44、,變壓器原邊所加的電壓只有輸入電壓的一半,故該電路適用于較高的直流輸入電壓。限制了變換器的輸出功率,要增加輸出功率,必須提高開關的電流應力。半橋變換器電路利用輸入電容的充放電特性自動調整兩個輸入電容上的電壓,使變壓器在工作周期的正負半周伏秒平衡,故該電路不容易發(fā)生變壓器偏磁和直流飽和的問題。半橋變換器的橋臂為兩開關管串聯(lián)。故存在橋臂直通的問題,需要設適當死區(qū)時間。</p><p> 圖2.5 半橋變換器<
45、;/p><p> 2.1.6 全橋變換器(Full-Bridge Converter)</p><p> 全橋變換器拓撲如圖2.6所示,全橋變換器電路結構復雜,成本高,該電路的逆變電路由四個開關組成,互為對角的兩個開關同時導通,而同一側半橋上下兩開關交替導通,這樣存在橋臂直通問題,需要設置適當?shù)乃绤^(qū)時間。</p><p> 圖2.6 全橋變換器</p&g
46、t;<p> 全橋變換器的變壓器雙向勵磁,并且與推挽變換器相比較,在輸入電壓相同的條件下,開關管的電壓應力為輸入電壓的1/2,因此全橋變換器適用于輸入電壓高的數(shù)百瓦-數(shù)十千瓦的各種工業(yè)用開關電源中。另外,若互為導通的開關導通時間不對稱,會在變壓器一次電流中產生很大的直流分量,并可能造成磁路飽和,故全橋變換器應避免電壓直流分量的產生,也可在一次回路中串聯(lián)一個隔離電容。</p><p> 本次設計選
47、取半橋型電路。</p><p> 從目前市場上流行的微機電源看,按主回路的不同,大體可以分為單管自激式PWM可調穩(wěn)壓電源和它激式半橋型PWM可調穩(wěn)壓電源兩大類。前者電路簡單、成本低,但輸出功率也較低,一般只適用于8bit微機。后者工作頻率較高、輸出功率較大,但電路結構復雜、成本較高,是目前PC市場上的主流電源。</p><p> 2.2 軟開關的選用</p><p
48、> 在主電路中,是否采用軟開關技術也是一個破費斟酌的問題。</p><p> 開關電源的小型化、輕量化最直接的途徑是提高開關頻率。但是在提高開關頻率的同時,開關損耗也同時增加,電路效率嚴重下降,電磁干擾也會增大,所以簡單地提高開關頻率是不行的。針對這些問題出現(xiàn)了軟開關技術,它主要解決電路中的開關損耗和開關噪聲問題,是開關頻率可以大幅度提高。但實際上,在眾多的軟開關電路中,具有實際使用價值的并不多,目前較
49、為成熟的是零電壓和零電流準諧振電路、移相全橋型零電壓開關PWM電路及零電壓零電流轉換PWM控制電路等。</p><p> 在設計中,通常需要綜合考慮可靠性、成本、效率等多方面因素?,F(xiàn)階段在一些情況下,采用硬開關電路仍然合理的選擇,而對效率、體積和重量的要求非常高時,應根據(jù)實際情況,采用相應的軟開關電路。歲星和市場對電源體積和重量越來越苛刻的要求,軟開關電路在電源中的應用越來越廣泛,因而從發(fā)展的角度看,軟開關是未
50、來電源技術的主流。</p><p> 2.2.1 軟開關技術的發(fā)展</p><p> 開關頻率的提高可以使開關變換器(特別是變壓器、電感等磁性元件以及電容)的體積、重量大為減小,從而提高變換器的功率密度。另外,提高開關頻率可以降低開關電源的音頻噪聲和改善動態(tài)響應。</p><p> 早期的脈寬調制(PWM)開關電源工作在硬開關模式,即強迫功率器件在其兩端電壓
51、不為零時開通,電流不為零時關斷,這種方式使得開通和關斷損耗大。開關頻率越高,損耗越大,限制了頻率的提高。變換器的軟開關技術是利用電感和電容對開關的軌跡進行整形,較好的解決了硬開關PWM變換器的開關損耗大的問題。同時也解決了硬開關引起的EMI問題。因此,國內外電力電子界自二十世紀七十年代以來,不斷研究高頻軟開關技術,并得到較快的發(fā)展。最早是采用有損緩沖電路來實現(xiàn)軟開關。從能量的角度看,這種方法對變換器的變換效率沒有提高,甚至使效率降低。目
52、前所研究的軟開關技術不再采用有損緩沖電路,而是真正的減小開關損耗,不是開關損耗的轉移。目前,直流開關電源的軟開關技術一般可分為以下幾類:</p><p> 1. 全諧振變換器,一般稱為諧振變換器。該類變換器實際上是負載諧振型變換器,按照諧振元件的諧振方式,分為串聯(lián)諧振變換器(SACS)和并聯(lián)諧振變換器(PRCS)兩類。在諧振變換器中,諧振元件一直參與諧振工作,參與能量變換的全過程。該變換器與負載的關系比較大。對
53、負載的變化比較敏感,一般采用頻率調制方法。</p><p> 2. 準諧振變換器(QRCS)和多諧振變換器(MRCS)。這是軟開關技術的一次飛躍,該類變換器的特點是諧振元件參與能量變換的某一個階段,不是全過程參與。準諧振變換器分為零電流開關準諧振變換器(ZCS QRCS)和零電壓開關準諧振變換器(ZVSQRCS)。多諧振變換器一般實現(xiàn)開關管的零電壓開關,該類變換器需采用頻率調制方法。</p>&l
54、t;p> 3. 零開關PWM變換器(Zero switching PWM converters)。它可分為零電壓開關PWM變換器(Zero-voltage-switching PWM converters)和零電流開關PWM變(Zero current-switching PWM converters)。該類變換器是在QRCS的基礎上,實現(xiàn)恒頻率控制,即實現(xiàn)PWM控制。與QRCS不同的是,零開關PWM變換器的諧振元件的諧振工作時
55、間與開關周期相比很短,一般為開關周期的十分之一到十五分之一。</p><p> 4. 零轉換PWM變換器(Zero transition converters)。它可分為零電壓開關轉換PWM變換器(Zero-voltage-transition PWM converters, ZVT PWM converters)和零電流轉換PWM變換器(Zero-current-transition PWM converte
56、rs, ZCT PWM converters)。該類變換器是軟開關技術的又一次飛躍。它的特點是變換器工作在PWM方式下,輔助諧振電路僅在開關管開關時工作一段時間,實現(xiàn)開關管的軟開關,在其余的時間則不工作,這就使得輔助諧振電路的損耗比較小。</p><p> 本次設計從降低成本考慮,不采用軟開關技術。</p><p><b> 2.3 控制電路</b></p
57、><p> 開關電源控制的主要目的就是要保持輸出電壓一定,而負載電流可以有很大的變化范圍,這就要通過負反饋來達到這個目的。所有的電源控制器,無論線性電源還是開關電源,都要檢測輸出電壓。反饋電壓輸入到稱之為電壓誤差放大器的高增益運算放大器的反向端,參考電壓輸入到運算放大器的同向端,運算放大器輸出的就是參考電壓和輸出電壓的差值。運算放大器把這誤差值放大了許多倍,這個輸出電壓稱為誤差電壓,用誤差電壓信號來控制電源供給負載
58、的能量。該值為正,說明輸出電壓太低,電源要輸出更多的能量。反之如果是個負值,就說明輸出電壓太高,要減小輸出的能量。</p><p> 2.3.1 開關電源控制方式</p><p> 開關電源的控制方式,大致有以下三種:</p><p> (1)脈寬調制方式,簡稱脈寬調制(Pulse Width Modulation,縮寫為PWM)式。其特點式固定開關頻率,通
59、過改變脈沖寬度來調節(jié)占空比。因開關周期也是固定的,這就為設計濾波電路提供了方便。其特點是受功率開關最小導通時間的限制,對輸出電源不能做寬范圍的調節(jié);另外輸出端一般要接假負載,以防止空載時輸出高電壓。目前,集成開關電源大多采用PWM方式。</p><p> (2)脈沖頻率調制方式,簡稱脈頻調制(Pulse Frequency Modulation,縮寫為PFM)式。它是將脈沖寬度固定,通過改變開關頻率來調節(jié)占空比
60、的。在電路設計上要用固定脈寬發(fā)生器來代替脈寬調制器中的鋸齒波發(fā)生器,并利用電壓頻率轉換器(例如壓控振蕩器VCO)改變頻率。其穩(wěn)壓原理是:當輸出電壓升高時,控制器輸出信號的脈沖寬度不變而周期變長,使占空比減小,壓降低。PFM式開關電源的輸出電壓調節(jié)范圍很寬,輸出端可不接負載。</p><p> (3)混合調制方式,使指脈沖寬度與脈沖頻率均不固定,彼此都能改變的方式,它屬于PWM和PFM的混合方式。由于今和T均可調
61、節(jié),因此占空比調節(jié)范圍最寬,適合供實驗室使用的輸出電壓可以寬度范圍調節(jié)的開關電源。</p><p> 2.3.2 脈寬調制式開關電源的基本原理</p><p> PWM控制電路由以下幾部分組成:1.基準電壓穩(wěn)壓器,提供一個供輸出電壓進行比較的穩(wěn)定電壓和一個內部IC電路的電源;2.振蕩器,為PWM比較器提供一個鋸齒波和與該鋸齒波同步的驅動脈沖控制電路的輸出;3.誤差放大器,使電源輸出電
62、壓與基準電壓進行比較;4.以正確的時序使輸出晶體管導通的脈沖倒相電路。振蕩頻率由外部電容Cext和電阻Rext加以設定。</p><p> 其基本工作過程如下:輸出晶體管在鋸齒波的起始點t1被導通。由于鋸齒波電壓比誤差放大器輸出低,所以PWM比較器的輸出較高,因為同步信號以在斜坡電壓的起始點使倒相電路工作,所以脈沖倒相電路將這個高電位輸出倒相VT1,當斜坡電壓比誤差放大器的輸出高時,PWM比較器的輸出電壓下降,
63、通過脈沖倒相電路使VT1截止,下一個斜坡周期則重復這個過程,不過,這時脈沖倒相電路將PWM的高電位輸出耦合到VT2,如果電源電壓下降,則輸出電壓的取樣將下降而低于基準電壓變得比誤差放大器的輸出高的時間更長,從而延長每個晶體管的導通時間,大部分PWM穩(wěn)壓器具有一個約為脈沖周期5%的最小死期時間,且可以由外部電阻或電壓分壓器來設定更長的死期時間。</p><p> 2.3.3 脈寬調制式開關電源控制方法的選擇&l
64、t;/p><p> 選擇控制方法極其重要,如果選擇不正確,會使電源工作不穩(wěn)定而浪費寶貴的時間。設計者要知道各種控制方法之間細微的差別。</p><p><b> 1.電壓型控制</b></p><p> 電壓型控制的最顯著特點就是誤差電壓信號被輸入到PWM比較器,與振蕩器產生的三角波進行比較。電壓誤差信號升高或降低使輸出信號的脈寬增大或減小。
65、要識別是不是電壓控制型IC,可以先找到RC振蕩器,然后看產生的三角波是不是輸入到比較器,并與誤差電壓信號進行比較。</p><p> 電壓型控制IC的過電流保護有兩種形式,早期的方法是用平均電流反饋。在這種方法中,輸出電流是通過負載上串聯(lián)一個電阻來檢測的,電流信號可以放大輸入到補償用電流誤差放大器中。當電流放大器檢測到輸出電流接近原先設定的限制值時,就阻礙電壓誤差放大器的作用,從而把電流加以限制,以免電流繼續(xù)增
66、大。平均電流反饋作為電流保護有一個固有的缺點,就是響應速度很慢。當輸出突然短路,會來不及保護功率開關,而且在磁性元件進入飽和狀態(tài)時也無法檢測。這些會導致在幾個微秒內電流成指數(shù)上升而損壞功率開關。第二種過電流保護方法是逐周過電流保護。這種方法可以保證功率開關工作在最大安全電流范圍內。在功率開關管上串聯(lián)一個電流檢測器(電阻或電流互感器),這樣就可以檢測流過功率開關管的瞬時電流。當這個電流超過原先設定的瞬時電流限制值時,就關斷功率開關管。保護
67、電路要求響應很快,以實現(xiàn)包括磁保護電路的保護限制值是固定的,而且也不會因其他參數(shù)改變而變化,所以不是一種電流型控制。最后一種是“電壓滯環(huán)”的電壓控制,這種控制方法是非?;镜?。在這種控制方法中,固定頻率的振蕩器只是在輸出電壓低于有電壓反饋環(huán)給定的指令值時才轉成“通”的狀態(tài)。由于有</p><p> 圖2.7 電壓型控制原理圖</p><p><b> 2.電流型控制<
68、/b></p><p> 電流型控制最好用在電流波形的線性坡度很大的拓撲中,如Boost、Buck-Boost、和反激型電路等升壓式拓撲。電流型控制方法是控制流過功率開關管的峰值(有時是最小)電流的漂移點來實現(xiàn)的,這也等效于磁心的磁通密度的偏移量。從本質上說,是調節(jié)磁心的一些磁參數(shù)來實現(xiàn)的。電流型控制最常見的方法是“定時開通”的方法,有固定頻率的振蕩器給觸發(fā)器置位,有快速電流比較器給觸發(fā)器復位。觸發(fā)器狀態(tài)
69、為,“1”時,功率開關管導通。顯示輸出電壓太低時,電流門檻值就增大,使輸出到負載的能量增加。反之也一樣。電流型控制本身具有過電流保護功能,快速電流比較器實現(xiàn)對電流的逐周限制。這種保護也是一種恒功率過載保護方法。這種保護通過電流和電流反饋來維持供給負載的恒功率,但并不是在所有產品中用這種方法都是最適合的,特別是在典型的失效會引起失效電流增大的場合下。此外,電路可以設置其他過載保護方法。</p><p> 另外一種
70、電流型控制方法叫做電流滯環(huán)控制,這種方法對電流峰值和谷值都進行控制。這種方法用在電流連續(xù)模式的Boost變換器中是比較好的。它的結構有點復雜,但它的響應速度很快。這種方法并不是常用的控制方法,其控制頻率也是變化的。</p><p><b> 3.其它控制方法</b></p><p> 現(xiàn)在有些IC制造廠商為了提高所設計的電源整機效率,在一些工作點上自行設計新的控制
71、模式或新的控制方法。這種經驗比較模糊,除了設計的應用場合外,并不可以在其它所有應用場合下工作。比如,有些Buck控制IC通過降低工作的頻率,可以使電感電流進入斷續(xù)模式,進入斷續(xù)模式后,反饋環(huán)的穩(wěn)定性會改變,所以他們用一些復雜的控制方法來補償可以預見的不穩(wěn)定性。</p><p> 電壓滯環(huán)控制:這是經常所說的“打Amt型”控制方法,它用一個簡單的比較器調節(jié)輸出電壓,如果電壓低于某一限制值,PWM發(fā)生器就開通一段時
72、間,直到超過這個限制值(加上某一滯環(huán)電壓值)為止。這種方法使輸出電壓紋波等于或大于控制電路上的滯環(huán)電壓值。變頻控制:固定頻率控制方法在輕載時由于開關損耗固定,所以頻率下降。有些控制器在輕載時切換到頻率可變的時鐘,而采用的控制方法還是一樣的。</p><p><b> 4.小結</b></p><p> 本次設計選用電壓模式PWM控制模式。</p>&
73、lt;p> 2.4 開關電源電路的隔離技術</p><p> 開關電源一般有兩部分組成:一是功率主電路,二是控制電路。離線變換器功率主電路進線往往與市電網連接,電壓高,但輸出電路和控制電路多由低壓電子元器件所組成。為了人身和低壓電子元器件的安全,功率主電路與輸出電路應該電氣隔離,即兩者不共地。常用的電氣隔離方案有用變壓器實現(xiàn)隔離方案和變壓器和光耦合器結合實現(xiàn)隔離的方案。光電偶合器由發(fā)光二極管和光敏晶體
74、管組成</p><p><b> 第3章 電路設計</b></p><p> 在第二章中我們討論過了開關電源各種拓撲結構的適用條件和優(yōu)缺點,在針對具體指標要求進行工程設計的時候,首先要對電路的結構形式進行初步的選擇,然后對電路的元器件參數(shù)進行計算,最后綜合考慮各種因素通過試驗修改并確定電路的元器件參數(shù)。</p><p> 3.1 具體
75、指標及電路結構形式的選擇</p><p><b> 主要技術指標如下:</b></p><p> 輸入電壓:AC 220V</p><p> 輸出電壓:DC ±12V ±5V</p><p> 輸出電流:最大20A</p><p> 輸出紋波:紋波系數(shù)不大于0.5%&
76、lt;/p><p><b> 效率85%以上</b></p><p><b> 要求輸入輸出隔離</b></p><p> 在研究了上述指標后,可知所要求設計的電源有三個特點:</p><p> (1)這是一路輸入、四路輸出的變換器,并且要求在輸入與輸出之間要進行隔離;</p>&
77、lt;p> (2)輸入電壓的變化范圍從50%變化到120%;</p><p> (3)在負載或輸入電源電壓發(fā)生變化時,輸出電壓最多變化11%,并且紋波峰峰值小于50mV。</p><p> 3.2 主電路的設計</p><p> 3.2.1 主變壓器的設計</p><p> 變壓器是開關電源中的核心元件,許多其他主電路器件
78、的參數(shù)設計都依賴于變壓器的參數(shù),因此首先進行變壓器的設計。</p><p> 高頻變壓器工作時的電壓、電流都不是正弦波,因此其工作狀況同工頻變壓器是很不一樣的,設計公式也有所不同。所依據(jù)的參數(shù)是工作電壓、工作電流和工作頻率等。</p><p><b> 1、電壓比kT</b></p><p> 電壓比計算的原則是電路在最大占空比和最低輸入
79、電壓的條件下,輸出電壓能達到要求的上限,考慮到電路中的壓降,輸出電壓應留有裕量,即</p><p> kT≤UiminDmax/Uomax+ΔU (3-1)</p><p> 式中,kT為電壓比;Uimin為輸入直流電壓最小值,應選取輸入電壓下限并注意考慮電壓的波紋;Dmax為最大占空比;Uomax為最高輸出電壓;ΔU為電路中的壓降
80、,應包含整流二極管壓降和電路中的線路壓降等。</p><p> 本次設計中,Uimin取輸入電壓下限時的整流電壓,即約為150V。Dmax同控制電路有關,此處選0.9。Uomax本次設計中分別為5V和12V,ΔU選2V。將以上數(shù)據(jù)代入式3-1,可得</p><p> kT1≤(150×0.9)/(5+2)=19</p><p> kT1≤(150
81、215;0.9)/(12+2)=10</p><p><b> 芯選取</b></p><p> 計算出電壓比以后,可以根據(jù)以下公式選取合適的鐵心:</p><p> AeAw≥PT/fsΔBdckc (3-2)</p><p> 史中
82、,Ae為鐵心磁路截面積;Aw為鐵心窗口面積;PT為變壓器傳輸?shù)墓β?;fs為開關頻率;ΔB為鐵心材料所允許的最大磁通密度的變化范圍;dc為變壓器繞組導體的電流密度;kc為繞組在鐵心窗口中的填充因數(shù)。</p><p> 本次設計中PT取350w,開關頻率fs取50kHZ,鐵心材料選為鐵氧體,其ΔB取0.2T,導體電流密度dc選取4A/mm2,即4×106A/m2,窗口填充因數(shù)選取0.5。將這些數(shù)據(jù)代入式(
83、3-2),得AeAw≥1.75×10-8</p><p> 按照鐵氧體鐵心生產廠家提供的手冊,可以選擇鐵心型號為EE65,其鐵心截面積為3.8×10-4m2,窗口面積為4.89×10-4m2鐵心截面積-窗口面積的積是1.86×10-7m4可以滿足要求。</p><p><b> 副邊匝數(shù)</b></p><
84、;p> 選定鐵心后,便可以計算繞組匝數(shù)。由于電壓比已知,可以首先計算一次或二次繞組匝數(shù)中任意一個,然后根據(jù)電壓比推算出另一個繞組的匝數(shù)。通常計算二次匝數(shù)更容易些,計算公式為:</p><p> N=SV/ΔBAe (3-3)</p><p> 式中,N為所計算的繞組的匝數(shù);為這一繞組承
85、受的最大伏-秒面積。</p><p> 對半橋型,全橋型,推挽型等電路,有</p><p> Sv2max=max[∫0TonuT2dt]</p><p> =max[∫0Ts/2Uodt]</p><p> =∫0Ts/2Uomaxdt</p><p> =UomaxTs/2
86、 (3-4)</p><p> 本次設計中,數(shù)據(jù)代入式(3-3)(3-4)得</p><p><b> N12=7匝</b></p><p><b> N22=16匝</b></p><p> 一次繞組可以由二次繞組匝數(shù)和電壓比推算得到,為</p><
87、;p><b> N11=133匝</b></p><p><b> N22=160匝</b></p><p> 3.2.2 輸出濾波電路的設計</p><p> 輸出濾波電路的作用是濾除二次側整流電路輸出的脈動直流中的交流成分,得到平滑的直流輸出。在開關電源中,通常采用一級LC濾波電路,當要求輸出紋波很小時
88、,也采用兩級LC濾波電路。</p><p> 濾波電路的設計應首先進行電感的設計,再進行電容的設計。</p><p> ?。?)濾波電感的設計</p><p> 設計濾波電感應根據(jù)輸出電壓、輸出電流和開關頻率。對半橋、半橋、推挽電路</p><p> L=UOmax/4kTfsΔI (3
89、-5)</p><p> 式中L為濾波電感的值;UOmax為輸出電壓最大值;fs為開關頻率;ΔI為允許的電感電流最大紋波峰峰值。</p><p> 本次設計中,允許的電感電流最大紋波峰峰值ΔI取最大輸出電流的20%,即4A,把數(shù)據(jù)代入,得</p><p> L1=L2=0.01mH</p><p> L3=L4=0.04mH</
90、p><p> (2)濾波電容的確定</p><p> 可以按如下公式計算濾波電容的阻抗:</p><p> xc≤2ΔU/ΔI (3-6)</p><p> 由于已知電感電流最大紋波值,可以假設電感電流最大紋波有效值為ΔI/2=0.7A,而輸出電壓最大紋波值取為輸出電壓下限值的0.5%
91、,即</p><p> ΔU1=5×0.5%=0.025V</p><p> ΔU2=12×0.5%=0.06V</p><p> 可以按照式(3-6)計算出濾波電容的阻抗為</p><p> xc1,2≤0.1Ω</p><p> xc3,4≤0.25Ω</p><p
92、> 3.2.3 開關器件及二極管的設計</p><p> 1.變壓器二次側整流二極管的設計:</p><p> 二極管承受的反向電壓最大值為整流電壓最大值除以變壓器的變比,分別取19V和36V,考慮到二極管關斷時會有過電壓,并考慮到輸入電壓的浪涌等因素,因此選卻取二極管的耐壓不低于60V。</p><p> 流過二極管的峰值電流為</p>
93、<p> IDmax =Iomax+1/2ΔI (3-7)</p><p> 本次設計中IDmax=21A</p><p> 流過二極管的最大平均電流為</p><p> IDmax= 1/2Iomax (3-8)</p>
94、;<p> 本次IDmax=10A</p><p> 所選取的二極管允許的峰值電流應大于(3-7)IDmax=21A</p><p> 平均電流應大于(3-8)IDmax=10A</p><p> 根據(jù)二極管的平均電流可以估算其通態(tài)損耗為</p><p> PDon= IDmaxUD </p><
95、p> 式中,UD取二極管在流過峰值電流時的通態(tài)壓降。</p><p> 本次設計UD取2V,則PDon= 20w</p><p> 在每個二極管單獨安裝在一個散熱器的條件下,根據(jù)二極管的損耗功率和器件的結溫上限以及環(huán)境溫度的上限,可以計算出允許的散熱熱阻上限為:</p><p> RthJ-C+Rthc-A≦(TJM-TAM)/PSon+PDS
96、 (3-9)</p><p> 式中RthJ-C為二極管的結殼熱阻;Rthc-A為散熱器的熱阻;TJM為二極管允許的最高結溫;TAM為技術要求中環(huán)境溫度的上限。</p><p> 本次設計中,RthJ-C+Rthc-A≦2.6K/W</p><p> 二極管的結殼熱阻加散熱器熱阻不能超過2.6K/W,這是選取二極管及其散熱器的
97、依據(jù)。</p><p> 根據(jù)快速恢復二極管生產廠家提供的手冊,一種型號為DSEI30-06A的二極管,其反向耐壓為600V,正向電流37A,結-殼熱阻為1K/W,管殼與散熱器的接觸熱阻典型值為0.25K/W,散熱器臺面到環(huán)境的熱阻應小于1.35K/W。</p><p> 2.開關器件的設計:</p><p> 本次設計開關器件選取電力MOSFET,其耐壓為輸
98、入電壓整流后的峰值約為500V,考慮到關斷時的過電壓以及輸入電壓的浪涌,開關器件的耐壓取800V以上。</p><p> 流過開關器件的峰值電流為</p><p> ISmax1=(IOmax+1/2ΔI)/kT1 (3-10)</p><p><b> =1.7A</b>&
99、lt;/p><p> ISmax2=2.3A</p><p> 流過開關器件的最大平均電流為</p><p> ISmax1=1/2Dmax/ kT</p><p><b> =0.7A</b></p><p> ISmax2=1.5A</p><p> 根據(jù)開關器
100、件的平均電流可以估算其開關損耗為</p><p> PSon=ISmaxUs (3-11)</p><p> 式中,US為開關器件在流過峰值電流時的通態(tài)壓降。對于MOSFET等單極型器件,應按通態(tài)電阻和流過其溝道的電流有效值計算通態(tài)損耗。考慮到計算簡單,可以用開關電流峰值為1/來估算,即開關器件的電流有效值為0.7/=0.5A
101、和1.5/=1A,則開關器件的通態(tài)損耗為</p><p> PSon=I2SmaxRDson=1W和1.5W</p><p> 式中,ISmax為開關器件電流有效值,即1.2A和1.6A,RDson為開關器件通態(tài)電阻,根據(jù)手冊選取0.6歐姆。</p><p> 開關器件的開關損耗可以按通態(tài)損耗的1到1.5倍估算,得</p><p>
102、PSS=1.5W和2W</p><p> 在每個二極管單獨安裝在1個散熱器的條件下,根據(jù)開關器件的損耗功率和器件的結溫上限以及環(huán)境溫度的上限可以計算出允許的散熱熱阻的上限為</p><p> RthJ-C+Rthc-A≦(TJM-TAM)/PSon+PSS (3-12)</p><p><b>
103、 =2.2K/W</b></p><p> 在電力MOSFET生產廠家提供的手冊中,查到型號為IXFH15N80的器件,其耐壓為800V,電流為15A,通態(tài)電阻0.6,結-殼熱阻RthJ-C為0.7K/W,其管殼與散熱器的接觸熱阻典型值為0.5K/W,這樣每個MOSFET所需散熱器的熱阻應該小于1.25K/W。</p><p> 圖3.1 主電路電路圖</p>
104、<p> 3.3 控制電路的設計</p><p> 控制電路是開關電源的神經中樞,開關電源的各種功能的實現(xiàn)決定于控制電路。相同結構的電源主電路,通過不同功能的控制電路,可以實現(xiàn)不同的功能。就本次研制開發(fā)的大功率高頻開關電源來說,主電路為傳統(tǒng)的全橋式結構,控制方式為采用PWM 控制,控制電路具有軟啟動,過壓/欠壓、過流、過熱保護電路。下面對我們所設計的控制電路予以介紹。</p>&
105、lt;p> 3.3.1 總體控制方案</p><p> 電源控制方案的確定要從兩方面去考慮:一是負載和外部環(huán)境;二是電源的主電路的特性。電源設計過程中應對這兩方面的因素進行詳細的分析,使控制方案盡可能的滿足它們的要求。</p><p> 3.3.2 PWM控制器的設計</p><p> PWM控制電路的作用是將在一定范圍內連續(xù)變化的控制量模擬信號
106、轉換為PWM信號,該信號的開關頻率固定,占空比跟隨輸入信號連續(xù)變化。常用的集成PWM控制器有SG3525、TL494和UC3825、UC3842/4/5/6、UC3875/6/7/8/9等。在這里我們選用SG3525。</p><p> SG3525的基本特性</p><p> SG3525主要技術參數(shù)如下表所示:</p><p> 表3.1 SG3525主
107、要技術參數(shù)</p><p> 圖3.2(a) SG3525的引腳</p><p> 圖3.2(b)SG3525內部結構</p><p> SG3525是SGS-Thomson公司生產的采用電壓模式控制的集成PWM控制器。電路由如下幾部分組成:基準電壓,振蕩器,誤差放大器,PWM比較器及鎖存器,分相器,欠壓鎖定,輸出級,軟起動及關斷電路。分述如下:</p
108、><p><b> 1.基準電壓源</b></p><p> 基準電壓源是一個典型的三端穩(wěn)壓器,精度可達5. 1V士1%,采用了溫度補償。作為內部電路的供電電源,并可向外輸出40mA電流。設有過流保護電路。</p><p><b> 2.振蕩器</b></p><p> 由一個雙門限比較器、一個
109、恒流器及電容充放電電路組成,其外部連結如圖3.3所示。在CT上產生一鋸齒波電壓,鋸齒波的峰點及谷點電平分別為UH=3. 3V和UL =0. 9V。內部一恒流源使電容CT充電,鋸齒波的上升邊對應CT充電,充電時間ti決定于RTCT,鋸齒波下降邊對應CT放電,放電時間t2決定于RDCT。鋸齒波頻率可按下式計算</p><p> f=l/ (tl+t2)=1/ (CT (0.67RT+1.3RD)) </p&g
110、t;<p> 由于比較器的門限電平(UH, UL)由基準電壓分壓取得,而且CT的充電恒流源對電壓及溫度變化的穩(wěn)定性較好。所以,當電源電壓Ucc1在8-35V范圍內變化,鋸齒波的頻率穩(wěn)定度可達1%。當溫度在55~+125C范圍變化,其頻率穩(wěn)定度為3%。</p><p> 振蕩器在4腳輸出-對應鋸齒波下降沿的時鐘信號,時鐘信號的寬度等于t2,故調節(jié)RD就調節(jié)了時鐘信號寬度。該控制器就是通過調節(jié)RD來
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