三相可控整流技術(shù)課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　一 設(shè)計(jì)方案</b></p><p>　　1.1設(shè)計(jì)任務(wù)及要求</p><p>　　采用三相可控整流電路（三相全控橋、三相半控橋或三相半波整流電路），電阻-電感性（大電感）負(fù)載，R＝2.5Ω，額定負(fù)載Id＝20A,電流最大負(fù)載電流Idmax＝25A。保證電流連續(xù)的最小電流為Idmin＝5A。并完成三相可控主電路設(shè)計(jì)及參數(shù)計(jì)算，計(jì)算整流變壓

2、器參數(shù)，選擇整流元件的定額，觸發(fā)電路設(shè)計(jì)，討論晶閘管電路對(duì)電網(wǎng)的影響及其功率因數(shù)。</p><p><b>　　1.2方案論證</b></p><p><b>　　1.2.1 主電路</b></p><p>　　方案一：采用三相半波可控整流，三相半波整流電路的變壓器二次側(cè)必須接成星形，而一次側(cè)只能接成三角形，避免三次諧波流

3、入電網(wǎng)，其主電路采用三個(gè)晶閘管分別接三相電源，三相半波可控整流電路的主要缺點(diǎn)在于其二次電流中含有直流分量，使得鐵芯容易磁化，一般比較少用。</p><p>　　方案二：采用三相橋式全控整流電路，三相全控橋相當(dāng)于兩個(gè)三相半波整流的串聯(lián)，是運(yùn)用最廣泛的整流電路，其主電路有六個(gè)晶閘管，習(xí)慣分為共陰極組和共陽極組，由于需要保證同時(shí)有兩個(gè)晶閘管導(dǎo)通，一般采用雙脈沖觸發(fā)。</p><p>　　方案三：

4、三相半控橋式整流，在中等容量的整流裝置或要求不可逆的電力拖動(dòng)中，可采用比三相全控整流電路更簡(jiǎn)單、經(jīng)濟(jì)的三相橋式半控整流電路，它相當(dāng)余把三相全控橋的共陰極的晶閘管換為二極管，但是其缺相時(shí)容易發(fā)生故障。</p><p>　　橋式整流電路中的晶閘管可以用全控型器件IGBT替代，但雖然IGBT控制更加靈活和準(zhǔn)確，但是其成本比較高，且控制電路要求高，所以一般對(duì)于不需要逆變的整流電路多采用晶閘管。</p>&l

5、t;p>　　通過綜合考慮，在本設(shè)計(jì)中采用三相全控橋式整流電路。</p><p>　　1.2.2 觸發(fā)電路</p><p>　　方案一：可以依據(jù)觸發(fā)電路的原理，自己用基本元件設(shè)計(jì)，但是這種電路的可靠性不高，工作不穩(wěn)定且原理設(shè)計(jì)復(fù)雜。</p><p>　　方案二：采用專門的集成芯片，用于產(chǎn)生各種電力電子器件觸發(fā)脈沖的集成芯片有很多，而且工作穩(wěn)定，性價(jià)比高，且電路簡(jiǎn)

6、單便于使用，常用的用于產(chǎn)生晶閘管觸發(fā)脈沖的芯片有KC041、KC04、TC785、TC787等，TC787和TC785是新一代產(chǎn)品，更便于控制和使用。</p><p>　　方案三：采用單片機(jī)產(chǎn)生觸發(fā)脈沖，單片機(jī)結(jié)合外圍器件來控制可控硅的觸發(fā)。同時(shí)，還將鎖相環(huán)技術(shù)及過零觸發(fā)的方法引入觸發(fā)脈沖的生成中，提高了觸發(fā)脈沖的穩(wěn)定性以及對(duì)稱性。此外，還可采用軟件編程得到觸發(fā)角可調(diào)的觸發(fā)脈沖。單片機(jī)對(duì)三相全波全控橋整流觸發(fā)的控

7、制。這對(duì)提高三相全波全控橋整流裝置的可靠性具有積極作用。</p><p>　　通過綜合考慮，本設(shè)計(jì)采用TC787集成芯片做為觸發(fā)電路的主體用來產(chǎn)生移相可達(dá)0-180度，且脈沖寬度可調(diào)的觸發(fā)電路。</p><p>　　1.2.3 控制電路</p><p>　　方案一：控制TC787的管腳4的電壓來改變觸發(fā)角，其電壓范圍為0-15V對(duì)應(yīng)的觸發(fā)角為0-180度，可以通過滑

8、動(dòng)變阻器來改變管腳4的電壓來實(shí)現(xiàn)連續(xù)調(diào)壓。</p><p>　　方案二：通過單片機(jī)對(duì)輸出電壓采樣，在經(jīng)過PID算法，輸出控制管腳4的電壓，這種控制是閉環(huán)控制，輸出電壓更加穩(wěn)定，而且更加方便于監(jiān)控和控制。</p><p>　　考慮到設(shè)計(jì)的復(fù)雜度，本次設(shè)計(jì)采用比較簡(jiǎn)單的方案一。</p><p>　　TC787還可以通過改變管腳13上的電容來改變脈沖寬度，一般采用可調(diào)電容

9、或固定電容。</p><p><b>　　二 單元電路設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　2.1 主電路</b></p><p><b>　　2.1.1 整流橋</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)中采用的三相全控橋由六個(gè)晶閘管組成，習(xí)慣將其中陰極連接在一起的三個(gè)晶閘管（V

10、T1、VT3、VT5）稱為共陰極組；陽極連接在一起的三個(gè)晶閘管（VT4、VT6、VT2）稱為共陽極組。在三相橋式全控整流電路中，對(duì)共陰極組和共陽極組是同時(shí)進(jìn)行控制的，控制角都是α。由于三相橋式整流電路是兩組三相半波電路的串聯(lián)，因此整流電壓 為三相半波時(shí)的兩倍。很顯然在輸出電壓相同的情況下，三相橋式晶閘管要求的 最大反向電壓，可比三相半波線路中的晶閘管低一半。為了分析方便，使三相全控橋的六個(gè)晶閘管觸發(fā)的順序是 1-2-3-4-5-6，晶

11、閘管是這樣編號(hào)的：晶閘管 VT1 和 VT4 接 a 相，晶閘管 KP3 和 VT6 接 b 相，晶管 VT5 和 KP2 接 c 相。 晶閘管 VT1、VT3、VT5 組成共 陰極組，而晶閘管 VT2、VT4、VT6 組成共陽極組。 為了搞清楚α變化時(shí)各晶閘管 的導(dǎo)通規(guī)律，分析輸出波形的變化 規(guī)則，下面研究幾個(gè)特殊控制角， 先分析α=0 的情況，也就是在自然 換相點(diǎn)觸發(fā)換相時(shí)的情況,圖2.1是電路接線圖。具體工作原理見第三章。 <

12、;/p><p><b>　　圖2.1</b></p><p>　　2.1.2 觸發(fā)電路</p><p>　　圖2.2為TC787在六相整流電路中的應(yīng)用電路，圖中變壓器二次側(cè)的電壓為30V，圖中電容C8、C10、C12為隔直耦合電容，而C7、C9、C11為濾波電容，它與R7、R8、R11構(gòu)成濾去同步電壓中毛刺的環(huán)節(jié)。另一方面隨RP1~RP3三個(gè)電位器

13、的不同調(diào)節(jié)，可實(shí)現(xiàn)0~60°的移相，從而適應(yīng)不同主變壓器接法的需要。在同步信號(hào)為50HZ時(shí)，鋸齒波充電電容建議采用1μF電容，相對(duì)誤差小于5%，以鋸齒波線性好，幅度大，不平頂為宜，幅度小可減小電容值，產(chǎn)生平頂則增大電容值。引腳13端連接的電容Cx容量決定著TC787輸出脈沖的寬度，電容的容量越大，則脈沖寬度越寬，在同步信號(hào)為50HZ時(shí)，建議采用0.1uf電容。脈沖經(jīng)過放大和脈沖變壓器相耦合以達(dá)到隔離的目的，如下圖所示：<

14、/p><p><b>　　圖2.2</b></p><p><b>　　2.2 輔助電路</b></p><p>　　2.2.1 保護(hù)電路</p><p>　　1 晶閘管的過電壓保護(hù)</p><p>　　晶閘管的過電壓能力比一般的電器元件差，當(dāng)它承受超過反向擊穿電壓時(shí)，也會(huì)被反向

15、擊穿而損壞。如果正向電壓超過管子的正向轉(zhuǎn)折電壓，會(huì)造成晶閘管硬開通，不僅使電路工作失常，且多次硬開關(guān)也會(huì)損壞管子。因此必須抑制晶閘管可能出現(xiàn)的過電壓，常采用簡(jiǎn)單有效的過電壓保護(hù)措施。</p><p>　　對(duì)于晶閘管的過電壓保護(hù)可參考主電路的過電壓保護(hù)，我們使用RCD保護(hù)，電路圖如圖2.4</p><p><b>　　圖2.3</b></p><p&

16、gt;　　2 晶閘管的過電流保護(hù)</p><p>　　在整流中造成晶閘管過電流的主要原因是：電網(wǎng)電壓波動(dòng)太大負(fù)載超過允許值，電路中管子誤導(dǎo)通以及管子擊穿短路等。所以我們要設(shè)置保護(hù)措施，以避免損害管子。常見的過電流保護(hù)有：快速熔斷器保護(hù)，過電流繼電器保護(hù)，限流與脈沖移相保護(hù)，直流快速開關(guān)過電流保護(hù)。</p><p>　　快速熔斷器保護(hù)是最有效，使用最廣泛的一種保護(hù)措施。</p>

17、<p><b>　　圖2.4</b></p><p><b>　　3 交流側(cè)保護(hù)</b></p><p>　　電源變壓器初級(jí)側(cè)突然拉閘，使變壓器的勵(lì)磁電流突然切斷，鐵心中的磁通在短時(shí)間內(nèi)變化很大，因而在變壓器的次級(jí)感應(yīng)出很高的瞬時(shí)過電壓，這種過電壓可用阻容保護(hù)。由于電容兩端的電壓不能突變，可以限制變壓器次級(jí)的電壓變化率，因而限制了瞬時(shí)

18、電壓上升的水平。電容器把變壓器鐵心的磁能轉(zhuǎn)化成電容電能。串聯(lián)的電阻可以消耗部分能量，并可抑制LC回路的振蕩。</p><p>　　變壓器一次側(cè)阻容吸收裝置如圖2.5所示，變壓器二次側(cè)阻容吸收電路如圖2.6所示。</p><p>　　圖2.5 變壓器一次側(cè)阻容吸收電路 圖2.6 變壓器二次側(cè)阻容吸收電路</p><p>　　2.2.2 控制電路

19、</p><p>　　優(yōu)于對(duì)整流的輸出電壓要有必要的調(diào)節(jié)，需要對(duì)觸發(fā)角進(jìn)行改變，TC787可以通過改變管腳4的電壓來改變觸發(fā)角，其電壓0-15V與對(duì)應(yīng)的觸發(fā)角為0-180度。如下圖所示：</p><p><b>　　圖2.7</b></p><p>　　系統(tǒng)的總體電路見附錄。</p><p>　　三 電路分析及參數(shù)計(jì)算&

20、lt;/p><p>　　3.1帶阻感負(fù)載的波形分析</p><p>　　1 圖3.1為 ＝0 、大電感負(fù)載時(shí)的電壓電流波形。</p><p>　　由三相半波電路分析可知，在共陰極組的自然換相點(diǎn)t1、t3、t5時(shí)刻，分別觸發(fā)T1、T3、T5晶閘管，而在共陽極組的自然換相點(diǎn)t2、t4、t6時(shí)刻，分別觸發(fā)T2、T4、T6晶閘管，兩組自然換相點(diǎn)對(duì)應(yīng)相差60，電路各自在本組內(nèi)換流

21、，即T1T3T5T1...，T2T4T6T2...，每個(gè)管子輪流導(dǎo)通120，為了使電流通過負(fù)載、并有輸出電壓，必須在共陰極和共陽極組中各有一個(gè)晶閘管同時(shí)導(dǎo)通。在t1～t2期間，a相電壓較正，b相電壓較負(fù)，在觸發(fā)脈沖作用下，T1、T6管同時(shí)導(dǎo)通，電流從a相經(jīng)T1負(fù)載T6流回b相，負(fù)載上得到a、b相線電壓。t2開始，a相電壓仍保持電位最高，但c相電壓開始比b相更負(fù)，此時(shí)脈沖Ug2觸發(fā)T2導(dǎo)通，迫使T6承受反壓而關(guān)斷，負(fù)載電流從T6換到T2。

22、依此類推。總之，三相橋式全控整流電路中，晶閘管導(dǎo)通的順序是6、1，1、2，2、3，3、4，4、5，5、6，6、1...。這時(shí)，共陰極組輸出電壓波形是三相相電壓正半周的包絡(luò)線，共陽極組輸出負(fù)半周的包絡(luò)線。三相橋式全控整流的輸出電壓ud為兩組輸出電壓之和，是電壓波形正負(fù)包絡(luò)線之間的面積，所以u(píng)d波形為三相相電壓正半周的包絡(luò)線。</p><p>　　當(dāng)控制角 0 時(shí)，輸出電壓波形發(fā)生變化，圖3.2（a）、（b）、（c

23、）、（d）分別為 ＝30、60、90、及120時(shí)的波形。從圖中可見，當(dāng) 60時(shí)，ud波形均為正值；當(dāng)60 90時(shí)，由于L自感電勢(shì)的作用，ud波形瞬時(shí)值出現(xiàn)負(fù)值，但正面積大于負(fù)面積，平均電壓Ud仍為正值；當(dāng) ＝90時(shí)，正負(fù)面積相等，Ud=0；當(dāng) 90時(shí)，ud波形斷續(xù)，由于ud接近于零，id太小，晶閘管無法導(dǎo)通。因此當(dāng) ＝120時(shí)，如圖3.1（d）所示，出現(xiàn)不規(guī)則的雜亂波形。</p><p>　　2 在負(fù)載是阻感性

24、負(fù)載時(shí)，理想狀態(tài)下電感電流沒有脈動(dòng)，但實(shí)際運(yùn)用中電感值有限，會(huì)出現(xiàn)電流的脈動(dòng)，在VT1脈沖到來，VT1、VT5換流時(shí)，電流再次增長，使得電感存儲(chǔ)能量進(jìn)一步減少，電流脈動(dòng)相應(yīng)增加，反之脈動(dòng)則減少，所以為了維持電路中的最小連續(xù)電流需要在電路中加入電抗器，也就是加入一個(gè)適當(dāng)值的電感，使得電路能維持最小電流。</p><p><b>　　3.2參數(shù)計(jì)算</b></p><p>

25、;　　3.2.1 電壓電流參數(shù)</p><p>　　1 當(dāng)整流輸出電壓連續(xù)時(shí)（即帶阻感負(fù)載時(shí)，或帶電阻負(fù)載a≤60時(shí)）的平均值為： </p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)要求，在這里取最大電流為30A，則整流器輸出的最大電壓為：</p><p>　　2 晶閘管額定電流、額定電壓的選

26、擇：</p><p>　?。?）晶閘管承受最大正向電壓為，為變壓器二次線電壓峰值，即</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　?。?）晶閘管陽極與陰極間的最大正向電壓等于變壓器二次相電壓的峰值，即</p><p><b>　?。?-3）</b></p><

27、;p>　　3 晶閘管上流過電流為：</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　選用晶閘管時(shí)，額定電壓要留有一定裕量通常取額定電壓為正常工作時(shí)晶閘管所承受峰值電壓的2~3倍。額定電流也要留一定裕量，一般取額定電流為通態(tài)平均電流的1.5~2倍。</p><p>　　4 維持最小電流所需的電感量為：</p>

28、<p><b>　　（3-5）</b></p><p>　　綜上所述，選用的晶閘管的型號(hào)為MJYS-ZL-WL-100，其額定電流為100A，承受的最大電壓為1200V。取變壓器的容量為1200V.A。其變比為380V/39V。</p><p>　　3.2.2 保護(hù)電路參數(shù)</p><p>　　1 變壓器一次側(cè)阻容吸收裝置<

29、/p><p>　　變壓器每相平均容量：</p><p>　　阻容值可用下式計(jì)算：</p><p><b>　　(3-6)</b></p><p><b>　　(3-7)</b></p><p>　　式中, —變壓器每相平均計(jì)算容量(VA)</p><p>

30、　　—變壓器次級(jí)相電壓有效值(V) </p><p>　　—變壓器勵(lì)磁百分?jǐn)?shù)，10～1000KVA的變壓器，對(duì)應(yīng)的；</p><p>　　—變壓器的短路比，10～1000KVA的變壓器，對(duì)應(yīng)的。</p><p>　　—變壓器短路電壓比，100KV·A以下取，容量越大越大；</p><p>　　在此取，，代入式(3-6)

31、</p><p><b>　　由(4.14)得：</b></p><p><b>　　實(shí)取, 。</b></p><p>　　因?yàn)?，電容的耐壓值?lt;/p><p>　　是阻容兩端在正常工作時(shí)交流電壓的有效值，。</p><p><b>　　。</b>&

32、lt;/p><p><b>　　所以，電容的耐壓值</b></p><p><b>　　電阻功率</b></p><p>　　所以，一次側(cè)阻容裝置為，650V，3支，繞線電阻取，，3支。</p><p>　　2 變壓器二次側(cè)阻容吸收裝置</p><p>　　三相二次側(cè)保護(hù)電路如圖

33、2.7所示，為阻容吸收保護(hù)電路。變壓器二次繞組和阻容保護(hù)電路均采用Y連接的方法，它的R、C計(jì)算公式為：</p><p>　　所以， (3-8)</p><p><b>　　(3-9)</b></p><p>　　代入式(4.15)得：</p><p>　　代入式(4

34、.16)得：</p><p><b>　　實(shí)取，。</b></p><p><b>　　取電容的耐壓值</b></p><p>　　所以，實(shí)取變壓器二次側(cè)電容：，450V，3支，電阻為，，3支。</p><p>　　3 晶閘管過電壓保護(hù)電路，經(jīng)查資料可得 </p><p&g

35、t;<b>　?。?-10）</b></p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　式中，為通過晶閘管的最大電流，為最大電壓，為關(guān)斷時(shí)間，為開通時(shí)間。經(jīng)計(jì)算可得RC保護(hù)電路的參數(shù)為：C=100uf,R=2Ω。</p><p>　　3.3電路對(duì)電網(wǎng)的影響及其他</p><p>

36、　　對(duì)于帶阻感負(fù)載的三相全控整流電路，其功率因素為：</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p>　　現(xiàn)將三相整流交流側(cè)的輸入功率因素定義為：</p><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　　P為整流裝置重交流電源獲得的有功功率，Q為無功功率，從功率因素的

37、定義可知，如果供電系統(tǒng)傳遞的有功功率P保持恒定，那么，功率因素的惡化使系統(tǒng)的視在功率和無功功率增加，它對(duì)系統(tǒng)的嚴(yán)重影響表現(xiàn)在一下幾個(gè)方面：</p><p>　　1 總電流I增加時(shí)電力系統(tǒng)的器件（如變壓器、電氣設(shè)備、導(dǎo)線等）容量增大，使供電系統(tǒng)及用戶的設(shè)備投資費(fèi)用增大；</p><p>　　2 總電流I增大，使用電設(shè)備及傳輸線路損耗增加，每相的損耗為：</p><p>

38、;<b>　　(3-14)</b></p><p>　　式中，R為設(shè)備及線路的損耗等效電阻；U為電網(wǎng)供電電壓 ，,</p><p>　　.可見，不僅傳輸有功功率要產(chǎn)生損耗，傳輸無功功率也同樣要產(chǎn)生損耗。</p><p>　　3 無功功率的增大會(huì)引起供電電壓的波動(dòng)</p><p>　　我們用r和x來分別代表線路電子和電抗，

39、則電壓壓降為</p><p><b>　　(3-15)</b></p><p>　　在電力系統(tǒng)中x>>r,因此，當(dāng)系統(tǒng)電抗值一定，電壓波動(dòng)和系統(tǒng)無功功率的變化成正比，即</p><p>　　所以對(duì)于有相控整流電網(wǎng)，有必要在電網(wǎng)中添加無功功率補(bǔ)償裝置。</p><p>　　四 MATLAB仿真</p>

40、;<p><b>　　4.1仿真電路圖</b></p><p>　　設(shè)計(jì)過程中采用matlab中的simulink進(jìn)行模擬電路仿真，如下圖4.1所示：</p><p><b>　　圖4.1</b></p><p>　　通過仿真可以觀察電路的輸出電壓、電流波形以及幅值以及通過各個(gè)晶閘管的電流波形和電壓波形，對(duì)電

41、路的分析有重要作用。仿真過程中通過調(diào)整constant的值來調(diào)整觸發(fā)角，觀察實(shí)時(shí)波形。</p><p><b>　　4.2仿真結(jié)果</b></p><p>　　各仿真結(jié)果如下所示：</p><p>　　Scope、Scope2、Scope3依次為輸出電流、輸出電壓、VT1電壓波形：</p><p><b>　　

42、圖4.2</b></p><p><b>　　圖4.3</b></p><p><b>　　圖4.4</b></p><p><b>　　圖4.5</b></p><p><b>　　總結(jié)</b></p><p>　　這

43、是本學(xué)期第一個(gè)課程設(shè)計(jì)。這次我的課程設(shè)計(jì)題目是三相橋式全控整流電路的設(shè)計(jì)，由于這是電力電子技術(shù)課程的重點(diǎn)，老師也反復(fù)強(qiáng)調(diào)的知識(shí)點(diǎn)，這次課程設(shè)計(jì)的基本原理自然也基本上理解了。在弄懂了設(shè)計(jì)原理后，首先要用MATLAB進(jìn)行仿真，用Simulink搭建模塊，進(jìn)行仿真實(shí)驗(yàn)，根據(jù)要求設(shè)計(jì)相關(guān)參數(shù)，模塊搭建好后，通過調(diào)節(jié)觸發(fā)角得到了不同的波形。由于開始沒有加濾波裝置，所得仿真波形與理論結(jié)果還是有較大差別的，后來在老師的提醒后加入了濾波裝置，才得到比較

44、理想的波形。由于觸發(fā)電路比較復(fù)雜，所以直接使用了Simulink里面原有的脈沖發(fā)生模塊。在仿真實(shí)驗(yàn)中比較關(guān)鍵的是參數(shù)的設(shè)置。</p><p>　　通過此次課程設(shè)計(jì)，我從完全不懂到逐漸了解，再到基本學(xué)會(huì)使用Matlab和Protel,它們都是與我們專業(yè)密切聯(lián)系的軟件。其中掌握了用Matlab對(duì)電力電子電路進(jìn)行仿真，觀察波形，調(diào)整參數(shù)等操作。當(dāng)然這次實(shí)驗(yàn)有遇到了不少的困難，也出現(xiàn)了不少的錯(cuò)誤，反映出基礎(chǔ)知識(shí)的某些地方

45、還有薄弱的地方。通過自己查找資料，苦心探索實(shí)踐，與同學(xué)討論學(xué)習(xí)，使我進(jìn)步了許多，學(xué)到了很多東西。不論是在基礎(chǔ)理論上還是思維能力、動(dòng)手能力上都有了比較大的提高。此外，由于這次課程設(shè)計(jì)是五人一組，經(jīng)過此次歷練后提高了我的協(xié)調(diào)合作能力。很高興有這么一次課程設(shè)計(jì)的機(jī)會(huì)，我想它將對(duì)以后的學(xué)習(xí)和今后的工作帶來一定的好處。</p><p><b>　　致謝</b></p><p>

46、　　本文是在石黃霞老師精心指導(dǎo)和大力支持下完成的。石老師以其嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的治學(xué)態(tài)度、高度的敬業(yè)精神、兢兢業(yè)業(yè)、孜孜以求的工作作風(fēng)和大膽創(chuàng)新的進(jìn)取精神對(duì)我產(chǎn)生重要影響。她淵博的知識(shí)、開闊的視野和敏銳的思維給了我深深的啟迪。同時(shí)，在此次畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中我也學(xué)到了許多了關(guān)于單相交流調(diào)壓方面的知識(shí)，實(shí)驗(yàn)技能有了很大的提高。 </p><p>　　另外，我還要特別感謝同學(xué)對(duì)我實(shí)驗(yàn)以及論文寫作的指導(dǎo)，她為我完成這篇論文提供了巨大的

47、幫助。還要感謝，李曉楠和戴威同學(xué)對(duì)我的無私幫助，使我得以順利完成論文。 </p><p>　　最后，再次對(duì)關(guān)心、幫助我的老師和同學(xué)表示衷心地感謝。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 王兆安，黃俊. 電力電子技術(shù)[M]. 4版. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2000.</p><p>　

48、　[2] 黃俊，王兆安. 電力電子技術(shù)[M]. 3版. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1993.</p><p>　　[3] 陳伯時(shí). 電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)[M]. 2版. 北京： 機(jī)械工業(yè)出版社，2006.</p><p>　　[4] 陳治明. 電力電子器件基礎(chǔ)[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1992.</p><p>　　[5] 林渭勛. 現(xiàn)代電力電子技術(shù)[M]

49、. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006.</p><p>　　[6] 趙可斌. 電力電子變流技術(shù)[M]. 上海：上海交通大學(xué)出版社，1993.</p><p>　　[7] 張立，趙永健. 現(xiàn)代電力電子技術(shù)[M]. 北京：科學(xué)出版社，1992. </p><p>　　[8] 丁道宏. 電力電子技術(shù)[M]. 北京：航空工業(yè)出版社，1992.</p>&l

50、t;p>　　[9] 尹克寧. 電力工程[M]. 北京：中國電力出版社，2008.</p><p>　　[10] 邵丙衡. 電力電子技術(shù)[M]. 北京：中國鐵道出版社，2007.</p><p>　　[11］ 張志涌,徐彥等.MATLAB教程-基于6.x版本[M].北京:北京航空航天大學(xué)出版社,2001</p><p>　　[12］ 姚俊,馬松輝.基于MAT